Сваи сп: Страница не найдена — ЗАО «ЛенТИСИЗ»

Сваи. Допустимые смещения в плане и отметке оголовка по СП

Техническое требование	Предельное отклонение				Контроль (метод и объем)
1 Установка на место погружения свай размером по диагонали или диаметру, м:	Без кондуктора, мм		С кондуктором, мм		Измерительный, каждая свая
до 0,5	±10		±5
0,6-1,0	±20		±10
св. 1,0	±30		±12
2 Величина отказа забиваемых свай	Не должна превышать расчетной величины				То же
3 Амплитуда колебаний в конце вибропогружения свай и свай-оболочек					Измерительный, каждая свая
4 Положение в плане забивных свай диаметром или стороной сечения до 0,5 м включ.:					То же
а) однорядное расположение свай:
поперек оси свайного ряда	±0,2d				«
вдоль оси свайного ряда	±0,3d				«
б) кустов и лент с расположением свай в два и три ряда:
крайних свай поперек оси свайного ряда	±0,2d				«
остальных свай и крайних свай вдоль свайного ряда	±0,3d				«
в) сплошное свайное поле под всем зданием или сооружением:
крайние сваи	±0,2d				«
средние сваи	±0,4d				«
г) одиночные сваи	±5 см				«
д) сваи-колонны	±3 см				«
5 Положение в плане забивных, набивных и буронабивных свай диаметром более 0,5 м:
а) поперек ряда	±10 см				«
б) вдоль ряда при кустовом расположении свай	±15 см				«
в) для одиночных полых круглых свай под колонны	±8 см				«
6 Положение свай, расположенных по	В плане			Наклон	Измерительный, каждая свая
фасаду моста:	В уровне поверхности суши	В уровне акватории		оси
а) в два ряда и более	±0,05d	±0,1d		100:1
б) в один ряд	±0,02d	±0,04d		200:1
7 Отметки голов свай:					То же
а) с монолитным ростверком	±3 см
б) со сборным ростверком	±1 см
в) безростверковый фундамент со сборным оголовком	±5 см
г) сваи-колонны	±3 см
8 Вертикальность оси забивных свай, кроме свай-стоек	2:100				Измерительный, 20% свай, выбранных случайным образом
11 Размеры скважин и уширений буронабивных свай:
а) отметки устья, забоя и уширений	±10 см				То же, каждая скважина, по отметкам на буровом оборудовании
б) диаметр скважины	±5 см				То же, 20% принимаемых скважин, выбранных случайным образом
в) диаметр уширения	±10 см				То же
г) вертикальность оси скважины	±1%				«
12 Расположение скважин в плане	По пункту 5				По пункту 5
15 Глубина скважин под сваи-стойки, устанавливаемые буроопускным способом, для ростверка	Отклонения не должны превышать, см:				Измерительный, каждая свая по отметке головы сваи, установленной в скважину
а) монолитного	+5, -20
б) сборного	+3, -20
16 Требования к головам свай, кроме свай, на которые нагрузки передаются непосредственно без оголовка (платформенный стык)	Торцы должны быть горизонтальными с отклонениями не более 5°, ширина сколов бетона по периметру сваи не должна превышать 50 мм, клиновидные сколы по углам должны быть не глубже 35 мм и длиной не менее чем на 30 мм короче глубины заделки				Технический осмотр, каждая свая
17 Требования к головам свай, на которые нагрузки передаются непосредственно без оголовка (платформенный стык)	Торцы должны быть горизонтальными с отклонениями не более 0,02, не иметь сколов бетона по периметру шириной более 25 мм, клиновидных сколов углов на глубину более 15 мм				То же
d — диаметр круглой сваи или меньшая сторона прямоугольной. Примечание — Предельные отклонения и методы их контроля для свайных элементов гидротехнических морских и речных транспортных сооружений определяются согласно [СНиП 3.07.02-87 Гидротехнические морские и речные транспортные сооружения].

Актуальные своды правил (СП, СНИП) и пособия по свайным фундаментам

Сейчас свайно-винтовые фундаменты широко распространены благодаря простоте монтажа, доступной стоимости и отличным эксплуатационным характеристикам даже при установке на неустойчивые грунты. Но чтобы такое основание было действительно прочным и прослужило максимально долго, при его возведении обязательно необходимо учитывать строительные стандарты. Они строго регламентируют как проектирование свайных фундаментов, так и особенности его обустройства на участке с тем или иным рельефом.

Содержание статьи

Руководства по монтажу свайно-винтовых фундаментов

Приступая к установке фундамента на винтовых сваях, необходимо тщательно ознакомиться со следующими сборниками строительных нормативов:

1. СП 24. 13330.2011 «Свайные фундаменты». Это один из последних кодексов правил в данной сфере, который позволит даже неопытному строителю без грубых ошибок установить свайно-винтовый фундамент с нуля. В своде правил особое внимание уделяется проектированию оснований такого типа: приводятся методы расчета способности свай выдерживать нагрузки как по теоретическим выкладкам, так и исходя из практического опыта, описывается расчет свайных и свайно-плитных фундаментов по видам деформаций, указываются важнейшие аспекты проектирования свайных оснований при реконструкции строений и установке свайных полей большого размера. Также подробно рассматриваются нюансы проектирования фундаментов на сваях в случае малоэтажных зданий, опор ЛЭП, в просадочных и набухающих почвах, на закарстованных и подрабатываемых территориях, в сейсмически опасных районах.Скачать СП 24.13330.2011.
2. СП 50-102-2003 «Проектирование и устройство свайных фундаментов». Данный нормативный документ был разработан ранее СП 2011 (которое во многом и создавалось на его базе), поэтому во многом дублирует эти правила, но есть и существенные отличия. Из СП 2003 года строитель узнает много полезной информации именно об обустройстве фундамента на винтовых сваях. Свод правил описывает монтаж предварительно изготавливаемых свай: забивных и вибропогружаемых, вдавливаемых, винтовых и бурозавинчиваемых. Не обошли вниманием авторы нормативов и установку свайных изделий, которые изготавливаются непосредственно на строительной площадке: буронабивных и буроинъекционных. Здесь можно получить много ценных сведений о монтаже фундаментов на сваях при реставрации зданий и контроле качества проведенных работ.Скачать СП 50-102-2003
3. СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты». Это самый первый свод правил, касающийся фундаментов на винтовых сваях, разработанный еще в советские времена. В нем подробно описываются нюансы каждого вида свайных изделий и приводятся основные инструкции по расчету способности их столбов выдерживать нагрузки в случае свай-стоек, забивных свай висячего типа и свай-оболочек, которые устанавливаются без изъятия почвы, висячих, набивных и буронабивных свай, винтовых свай. Также имеются примеры расчета свайных фундаментов и их оснований по способности деформироваться. Из СНиП можно узнать также о нюансах конструирования свайных оснований на различных видах почв.Скачать СНиП 2.02.03-85.
4. СНиП 2.02.01-83 Основания зданий и сооружений. Скачивайте тут.
5. СНиП 2.03.01-84    Бетонные и железобетонные конструкции.

Все документы, которые Вы можете скачать на данной странице, представлены в формате PDF. Открыть их можно любым современным браузером (Firefox, Яндекс.Браузер, Google Chrome и т.д.).

Законодательные нормы по устройству свайных фундаментов

При проектировании и дальнейшем обустройстве свайного фундамента важно учитывать требования Градостроительного кодекса РФ, однако все технические и практические нюансы монтажа винтовых свай указываются исключительно в СП и СНиП, которыми и необходимо руководствоваться при возведении основания.

СНиП для свайных фундаментов

Кроме упомянутого выше СНиП 2. 02.03-85, в СССР действовали СНиП II-17-77, также регламентировавшие проектирование и установку фундаментов на сваях, однако с 1985 года они являются недействительными. Также в строительных организациях широко пользуются нормами, приведенными в СНиП РК 5.01-03-2002 «Свайные фундаменты», в которых приведены полезные дополнения по расчету способности свайных изделий пирамидальной формы выдерживать нагрузки, совместного воздействия сил в вертикальном и горизонтальном направлении и момента при установке свайных изделий, а также определению степени осадки единичной сваи и свайного основания ленточного типа в целом. Тем не менее, Вы можете скачать СНиП 2.02.03-85.

Проектирование и монтаж свайно-винтового фундамента

При проектировании и устройстве фундамента на сваях необходимо в соответствии со строительными нормативами принять во внимание следующие особенности:

• экологические требования;
• наличие в непосредственной близости других домов и сооружений;
• особенности конструкции строения;
• расчетные нагрузки на фундамент;
• сведения, полученные во время инженерно-геологической разведки почвы;
• данные о сейсмической активности в данной местности.

Непосредственно при установке свай следует принять во внимание и качество самих изделий.

Читайте максимально подробную статью про проектирование свайно-винтового фундамента. Подробности о самостоятельном монтаже СВФ читайте тут.

Построить хороший надежный свайный фундамент без обращения к проверенным временем правилам и руководствам по строительству невозможно, поэтому теоретическая подготовка перед началом строительства просто необходима.

Вконтакте

Facebook

Twitter

LiveJournal

Одноклассники

Мой мир

Загрузка…

Расчет свайного фундамента СП, допустимая осадка сваи

При разработке проекта дома одним из важнейших этапов работ является проведение геологических изысканий, позволяющих определить состав залегающих грунтов, на основе чего проводятся расчеты всех конструктивных элементов сооружения. Определение размеров, структуры, формы как подземных, так и находящихся на поверхности частей здания тесно связано со способностью грунтов воспринимать определенные виды нагрузок.

При возведении основания на слабых почвах может произойти осадка свайного фундамента, во избежание чего необходимо выполнение вычислений, определяющих предельные состояния грунтов.

Нормативные документы

Основным документом, описывающим конструкцию и типы фундаментов на свайных опорах, а также регламентирующий их конструирование и расчет считается СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».

Дом на сваях

Более современным документом, разработанным не так давно, является СП 24.13330.2011. В современной редакции СНиП каких-либо значительных изменений не добавлено, хотя некоторые замены и уточнения после появления новых технологий и материалов были внесены. При сомнениях и существенных разногласиях ориентироваться, все же, следует на СП, в которых приведены конкретные примеры.

В Правилах озвучиваются основные запросы, предъявляемые к разработке конкретного типа основания – свайного.

В СП описываются различные типы опор, инженерно-геологические характеристики, рассматриваются нюансы и частные примеры расчетов вновь возводимых зданий, реконструируемых построек.  Положения СП 24.13330.2011, равно как и СНиП 2.02.03-85 не применяются к свайным основаниям, строящимся:

• для сооружений, находящихся под нагружением динамического характера;
• в вечной мерзлоте;
• на заглублении, превышающем 35 м;
• для сооружений, относящихся к предприятиям нефтепереработки.

Основные положения

Свайный фундамент

Разработка проектов и расчет фундаментов на свайных опорах основаны на:

• данных инженерно-геологической разведки;
• сейсмической категорийности области проектирования;
• конструктивных, технологических, эксплуатационных характеристиках сооружения;
• значении и направленности приложения постоянных и кратковременных нагрузок;
• ТЭР при сопоставлении с конкурирующими вариантами.

Виды свайных опор

Согласно СНиП 2.02.03-85 и более современному СП 24.13330.2011 сваи разделаются на следующие виды:

• По способу заглубления – винтовые, забивные, вибропогружаемые и вдавливаемые, буровые и набивные;
• По виду давления на грунт – висячие и стоячие;
• По форме поперечного и продольного сечений;
• По типу “пятки”;
• По материалам изготовления – металлические, деревянные, железобетонные и бетонные;
• По наличию и способу армирования.

Виды расчетов

СП 24.13330.2011 указывает, что расчет фундаментных оснований выполняется по критическим состояниям, разделяемым на две группы.

Процесс монтажа свай

По предельным состояниям первой группы высчитываются и устойчивость, и несущая способность, учитываются прочностные характеристики материалов. Вторая группа касается осадки свай под воздействием вертикально приложенных нагрузок, различным сдвигам основания в горизонтальной плоскости совместно с пластами грунта, образования трещин значительной глубины в теле конструкции оснований из железобетона.

Допустимую осадку подземного основания здания, согласно СНиП 2.02.03-85, необходимо рассчитывать по второй группе состояний.

Важнейший нюанс расчетов – обязательное принятие запаса надежности. Итоговое значение принимается по расчету по различным альтернативным вариантам и сопоставления полученных данных.

В СП 24.13330.2011 представлены требующиеся расчетные значения и постоянные, уточнены нагрузки на основание и их возможные сочетания.

Выполнение вычислений

Выполнение полного расчета свайного основания – процедура достаточно длительная и сложная. Эта работа может выполняться проектной организацией на протяжении нескольких дней с использованием соответствующего программного обеспечения, такое же время обычному человеку потребуется только на изучение теоретической информации и методических рекомендаций.

Для расчета фундамента частного дома можно воспользоваться несколько упрощенным методом, разобраться с которым без труда сможет каждый.

Расчет количества и величины осадки свай

Сваи необходимо размещать в наиболее нагружаемых точках фундамента, а именно:

• По углам наружного периметра;
• В точках пересечения внутренних стен;
• В точках пересечения внутренних и наружных стен.

Вариант схемы расположения свай

Проще всего расположение свай определить, вычертив на бумаге в определенном масштабе план фундамента. Расстояние между сваями следует принимать не более 3 м, в противном случае следует устанавливать дополнительные опоры.

Затем следует определить, способно ли получившееся по расчету количество свай и находящийся под ними грунт выдержать вес здания.

В СП 24.13330.2011 приведено несколько примеров схем взаимного расположения свай, базирующихся на линейно-деформируемой теории грунтов, однако, при должном обосновании могут быть применены иные варианты.

При определении осадки свайных фундаментов любого типа основой можно назвать вычисление величины суммарной осадки S, которая не должна превысить предельно допустимой деформации Su. То есть, должно соблюдаться неравенство:

Если это условие не соблюдается, то необходимо сделать перерасчет с большим погружением свай до той глубины, при которой будет достигнуто требуемое значение.

По СНиП осадка висячих свай определяется как условный фундамент, границы которого на линии пяты покидают суммарную площадь реальных лент либо “кустов” свай. В актуальной версии СП 24.13330.2011 допустимая осадка определяется несколько иным методом.

Одиночные сваи

Для расчета свайного фундамента СП с различными видами свай используются разные формулы.

Для свай, висячих без расширения в зоне пяты, справедлив следующее выражение:

Конструкция висячей сваи

где N – вертикально направленная нагрузка, принимаемая сваей, МН;

G1 – модуль сдвига;

l – длина сваи, м;

β – коэффициент, равный:

В этой формуле значения α и ß определаются из выражений:

здесь, d – диаметр сваи по наружному контуру, м.

Если поперечное сечение сваи имеет прямоугольную, квадратную, тавровую либо двутавровую форму, то диаметр d определяется из тождества:

В этой формуле А – площадь поперечного сечения, принимаемая из таблиц СП, м2.

Затем:

где υ – коэффициент Пуассона;

Относительная жесткость сваи определяется из выражения:

В этой формуле индексом ЕА обозначается жесткость ствола на сжатие.

Параметр, определяющий увеличение полученной по расчету осадки из-за сжатия ствола может быть определен из соотношения:

Для стоячих и висячих свай с уширением в зоне пяты общая осадка определяется по формуле:

В которой db означает диаметр свайного расширения внизу.

Значения коэффициента Пуассона и модуля сдвига находятся в зависимости от свойств пластов грунта и принимаются по методу послойного суммирования и получения среднего значения при делении полученной величины на число слоев грунта в пределах заглубления сваи.

Расчет осадки свайного “куста”

Свайный куст

Расчет осадки группы свай основан на их взаимодействии между собой. При этом необходимо определить дополнительную деформацию сваи, размещенную на расстоянии а от сваи, работающей под нагрузкой.

Для этого применяется следующее выражение:

где:

При известном распределении нагрузок между сваями, значение величины осадки любой из них может быть вычислено из равенства:

в котором s(N) – осадка, высчитываемая из выражения для одиночной сваи.

При неопределенном распределении расчет выполняется по той же формуле, но при этом необходимо учитывать некоторые нюансы и обладать определенными знаниями в области строительной механики.

Расчет свайного поля

В таком случае вычисления производятся иным методом, отличающимся от уже рассмотренных вариантов, по формуле:

Свайное поле

где sef – оседание условного основания;

∆sp – величина дополнительной осадки, возникающей при продавливании свай на уровне подошвы условного основания;

∆sc – значение дополнительной осадки, возникающей при сжатии ствола свай.

Осадка свайного поля также определяется способом послойного суммирования. При этом в области условного фундамента весом грунта можно пренебречь, а за нагрузку принимается только непосредственное влияние расчетных усилий на свайное основание.

Для выполнения расчетов способом послойного суммирования необходимо принять, что общее значение величины осадки зависит от интервала между свайными опорами в свету в границах площади свайного поля.

В данном случае можно столкнуться со значительными трудностями, потому как расстояние между сваями может быть различным. Тогда способ послойного суммирования приходится усложнить до метода ячейки, применяя при выполнении расчетов иные формулы и схемы, также имеющиеся в СП 24.13330.2011.

Общие принципы послойного суммирования

Способ подробно изложен в Строительных Правилах 2011 года. Вкратце его можно изложить так.

Вертикальные нагрузки на основание разделаются на более мелкие участки, совпадающими по толщине со слоями грунта, характеризующимися одинаковым составом и идентичным свойствами по всему объему. В схеме расчета криволинейная эпюра заменяется ступенчатой. Работа на сжатие каждого слоя определяется без учета бокового расширения грунтов. Значение общей осадки высчитывается способом послойного сложения.

Параллельно расчетам вычерчивается эпюра распределения напряжений, а для расчетов применяются указанные в СП специальные выражения и табличные значения некоторых показателей. Также в СП присутствует и пример схемы расчета.

Расчет комбинированного фундамента

Конструкция свайно-плитная подземной части сооружения используется зачастую и для снижения осадок, и для равномерного приложения действующих нагрузок. Основания такого типа достаточно эффективно использовать для сложных грунтов, предполагающих одновременное сочетание сопротивления нагрузкам и плиты, и свай.

Для выполнения расчета необходимо определить:

• Нагружение в плите и сваях;
• Процентное соотношение нагрузок, передающихся на каждую из свай и каждую из зон плиты;
• Деформирование и сдвиги комбинированного основания и отдельных его элементов.

По завершении расчетов высчитывается шаг и длина свайных опор с обязательным применением коэффициента надежности, величина которого принимается по СП 24.13330.2011 в зависимости от принятого количества свай.

Точность расчетов и правильный подбор элементов конструкции комбинированного основания позволяют гарантировать отсутствие существенной осадки, а также крены, перекосы, появление трещин на поверхности стен сооружения.

Как не ошибиться при отсутствии опыта

С группой грунта

Свайный фундамент – удачный выбор для глинистых грунтов

Основой в расчете и определении целесообразности возведения свайного, как, впрочем, и любого другого основания, считается выявление вида грунта.

Грунты условно можно разделить на несколько групп:

• Каменистый (скалистый) грунт сам по себе может представлять надежное основание для строительства дома, потому свайный фундамент на нем возводить нет никакого смысла;
• На песчаных грунтах (также как и на “хрящеватых” – смеси песка, гравия, глины) также нет особой необходимости в установке свай – на них лучше всего устраивать мелкозаглубленные ленточные фундаменты, естественно, ниже глубины промерзания;

Для глинистых грунтов, обладающими диаметрально противоположными характеристиками (пучинистостью, пластичностью) свайные фундаменты – идеальное и, зачастую, единственно верное решение.

• На суглинках и супесях, равномерно сложенных, вполне можно построить дом и на ленточном фундаменте;
• Торфяники позволяют возводить лишь легкие строения на плитном основании. Посмотрите видео, как не ошибиться с типом фундамента.

С количеством свай

Чтобы пользоваться достаточно сложными вычислениями, описанными выше, разработаны простые правила подбора количества свай в соответствии с распределением опорных точек по периметру строения:

• Под каркасно-щитовыми и деревянными домами интервал между сваями не должен превышать 3 м;
• Для легкобетонных конструкций расстояние между заглубленными опорами следует принимать не более 2м.

Наиболее простым и понятным является следующий пример.

На листе бумаги в масштабе рисуется план дома. По углам и пересечениям стен намечаются точки, в которых сваи следует устанавливать прежде всего. Далее, применяются описанные чуть выше правила расстановки опор в зависимости от материала, из которого возводится постройка. Посмотрите видео, как рассчитать количество свай.

Под печи и массивные камины следует предусмотреть установку двух свай, а также учесть наличие веранды и прочих пристроек.

Из каких бы материалов ни строился бы дом, каких бы размеров и конструктивных особенностей он ни имел – расчет свайного основания в качестве несущей конструкции всего строения можно назвать главнейшим нюансом успешного строительства.

СП 3-40 по стандарту: ГОСТ 19804.3-80

Свая квадратного сечения СП 3-40 представляет собой удлиненную трубу квадратного наружного профиля с внутренней продольной полостью круглого сечения. С одного конца имеет пирамидальное заострение, позволяющее раздвигать слои грунта при забивании, с другого — плоский торец, предназначенный для приема ударной нагрузки в процессе заглубления конструкции в почву. Свая — разновидность железобетонных строительных материалов применяемых для укрепления слабых грунтов посредством погружения их в почву до достижения слоев с требуемыми характеристиками плотности. Используется в качестве связующего звена между фундаментом возводимого строения и глубокозалегающими слоями грунта, обладающими необходимой грузонесущей способностью. Применение данных свай позволяет осуществлять строительство капитальных малоэтажных и многоэтажных зданий на илистых и болотистых участках, на торфяниках и насыпях различной природы. Исключением являются грунты, имеющие крупные включения твердых пород, каменистые почвы, вечномерзлые. Сваи с круглой полостью по сравнению с монолитными обладают более низкими показателями прочности, имеют меньшие значения упругости на изгиб, что ограничивает их применение в пределах территорий, отличающихся повышенной сейсмической активностью.

Расшифровка маркировки изделия

Согласно рабочим чертежам железобетонным деталям присваиваются марки в виде цифровых и буквенных шифров. Маркировка сваи СП 3-40 означает, что:

1. СП — свая с круглой полостью с ненапрягаемой арматурой,

2. 3 — длина (м),

3. 40 — размер стороны квадрата сечения (см).

Помимо марки на боковой поверхности каждой сваи указываются несмываемой краской: товарный знак производителя, дата выпуска, отпускной вес, печать ОТК.

Материалы и производство

Согласно требованиям и указаниям ГОСТ 19804.3-80 сваи с круглой полостью СП 3-40 надлежит изготавливать в заводских условиях. За их основу берется тяжелый бетон с маркой не ниже М300.

Исходя из условий эксплуатации в зоне, где будет работать свая, автором проекта по согласованию с изготовителем принимается тип армирования. По существующим стандартам предусмотрено два варианта усиления свай — ненапрягаемой арматурой из стали класса АI, АII, АIII и обыкновенной проволоки ВI, с напрягаемой продольной арматурой из высокопрочной проволоки ВрII.

Готовые конструкции проходят приемо-сдаточные и периодические испытания. Изделия считаются прошедшими проверку, если на их поверхностях не возникнут трещины (для свай с напрягаемой арматурой), раскрытие трещин составит не более 0,2 миллиметров, фактические линейные параметры, расположение стальных элементов, толщина защитного слоя будут соответствовать проектным значениям. По итогам приемочного контроля партия сопровождается сертификатами качества

Хранение и транспортировка

Забивные сваи СП 3-40 надлежит складировать в горизонтальном положении в штабелях на ровной площадке. Под нижний ряд и между слоями конструкций требуется подкладывать деревянные прокладки, предотвращающих изделия от разрушения.

Погрузо-разгрузочные работы необходимо выполнять за предназначенные для этого петли, при отсутствии таковых, подъем осуществляется с помощью специальных захватов или захлестыванием троса подъемного механизма вокруг тела сваи.

Для перевозки к месту монтажа необходимо наличие специализированного транспорта для габаритных грузов, подходящего по длине размерам перевозимых изделий, оборудованного опорными и крепежными приспособлениями.

Уважаемые покупатели! Сайт носит информационный характер. Указанные на сайте информация не являются публичной офертой (ст.435 ГК РФ). Стоимость и наличие товара просьба уточнять в офисе продаж или по телефону 8 (800) 500-22-52

ГОСТ сваи буронабивные, СНиП на буронабивные сваи

На этой странице мы публикуем все межгосударственные стандарты (ГОСТ) на устройство буронабивных свай, а также документацию по строительным нормам и правилам (СНиП), которыми пользуемся в своей работе.

Специалисты строительной компании ООО «ПСК Основания и Фундаменты» уже более 20 лет занимается устройством фундаментов из буронабивных свай. По всем вопросам звоните 8 (495) 411-27-36

 

Нужен фундамент из буронабивных свай? обращайтесь в нашу компанию — рассчитаем и установим!

Опыт работы — более 20 лет.

 

ГОСТ и СНиП по свайным фундаментам

СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. Смотреть

Настоящие нормы распространяются на про­ектирование свайных фундаментов вновь стро­ящихся и реконструируемых зданий и сооруже­ний.

 

СП 50-102-2003. Проектирование и устройство свайных фундаментов. Смотреть

Свод  правил  по  проектированию  и  устройству  свайных  фундаментов  разработан  в  развитие  обязательных  положений  и  требований СНиП 2.02.03-85 и СНиП 3.02.01-87. Свод правил устанавливает требования к проектированию и устройству различных типов свай в различных инженерно-геологических условиях и для различных видов строительства.

 

ГОСТ 19804-2012. Сваи железобетонные заводского изготовления. Общие технические условия. Смотреть

Настоящий  стандарт  устанавливает  общие  требования  к железобетонным  сваям  заводского изготовления. Настоящий  стандарт  предназначен  для  разработки  нормативных документов  и  технической документации  на  конкретные виды изделий

ГОСТ на армокаркасы

ГОСТ 34028-2016. Прокат арматурный для железобетонных конструкций. Технические условия. Смотреть

Настоящий стандарт  распространяется  на  арматурный  прокат  гладкого и  периодического профилей классов А240, А400, А500 и А600. предназначенный для применения при армировании сборных железобетонных конструкций  и  при  возведении  монолитного железобетона,  а  также  на  арматурный прокат периодического профиля классов АпбОО, А800 и А1000. предназначенный для применения при армировании предварительно напряженных железобетонных конструкций.

 

ГОСТ ГОСТ 535-2005. Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие технические условия. Смотреть

Настоящий стандарт распространяется на горячекатаный сортовой и фасонный прокат общего и специального назначений из углеродистой стали обыкновенного качества. 

ГОСТ по использованию бетонной смеси

ГОСТ 18105-2010. Бетоны. Правила контроля и оценки прочности. Смотреть

Настоящий стандарт распространяется на все виды бетонов, для которых нормируется прочность, и  устанавливает  правила  контроля  и  оценки  прочности  бетонной  смеси,  готовой  к  применению (далее — БСГ),  бетона  монолитных,  сборно-монолитных  и  сборных  бетонных  и  железобетонных конструкций при проведении производственного контроля прочности бетона. Правила  настоящего стандарта могут быть использованы  при проведении обследований бетонных и железобетонных конструкций, а также при экспертной оценке качества бетонных и железобетонных конструкций.

 

ГОСТ 10060-2012. Бетоны. Методы определения морозостойкости. Смотреть

Настоящий  стандарт  распространяется  на  тяжелые,  мелкозернистые, легкие и  плотные силикатные бетоны  (далее  — бетоны)  и устанавливает  базовые  и  ускоренные  методы  определения  морозостойкости. 

 

ГОСТ 26633-2012. Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия. Смотреть

Настоящий стандарт распространяется на тяжелые и мелкозернистые бетоны на цементных вяжущих (далее — бетоны),  применяемые во всех областях строительства,  и устанавливает технические требования к бетонам, правила их приемки, методы испытаний. Стандарт не распространяется на крупнопористые, химически стойкие, жаростойкие и радиационно-защитные бетоны. 

 

ГОСТ 7473-2010. Смеси бетонные. Технические условия. Смотреть

Настоящий стандарт  распространяется  на готовые для  применения  бетонные смеси  тяжелых, мелкозернистых и легких бетонов на цементных вяжущих (далее — бетонные смеси), отпускаемые потребителю для возведения монолитных и сборно-монолитных конструкций или используемые на предприятиях для изготовления изделий и сборных бетонных и железобетонных конструкций. Настоящий стандарт содержит требования к технологическим характеристикам бетонных смесей, процедурам контроля их приготовления, оценке соответствия показателей их качества, а также количеству бетонной смеси, отпускаемой потребителю. 

 

ГОСТ 12730.0-78. Бетоны. Общие требования к методам определения плотности, влажности, водопоглощения, пористости и водонепроницаемости. Смотреть

Настоящий стандарт распространяется на бетоны всех видов, применяемые в промышленном,  энергетическом,  транспортном,  водохозяйственном,  сельскохозяйственном, жилищно-гражданском и других видах строительства. Стандарт  устанавливает  общие  требования  к  методам  определения  плотности  (объемной массы), влажности, водопоглощения,  пористости и водонепроницаемости путем объемно-весовых испытаний образцов. 

ГОСТ на испытания свай

ГОСТ 5686-94. Грунты. Методы полевых испытаний сваями. Смотреть

Настоящий стандарт распространяется на методы полевых испытаний грунтов сваями  (натурными, эталонными,  сваями — зондами ), проводимых при инженерных изысканиях для строительства, а также на контрольные испытания свай при строительстве. 

 

Кроме буронабивных мы изготавливаем буроинъекционные, буросекущие и бурокасательные сваи

Все работы — под ключ!

По желанию заказчика мы полностью выполним все работы под ключ, начиная с геологических исследований и заканчивая устройством ростверка.

Для устройства буронабивных свай обращайтесь к нам в ООО «ПСК Основания и Фундаменты». Наши специалисты с большим опытом работы помогут разработать и построить фундамент на буронабивных сваях любой сложности.

Оставьте заявку на консультацию технического специалиста

Узнайте сколько вы сможете сэкономить с нами

Железобетонные сваи серии СП » Строительные материалы

Категория: Железобетонные изделия » Железобетонные сваи

Уточнить цены, наличие и сделать заказ можно по телефону: (495)518-8769

Заказать чертежи и фотографии можно отправив нам запрос через окошко Обратная связь

 

 

Наименование	Длина	Ширина	Высота	Масса
Сваи СП 100-30-10	10000мм	300мм	300мм	2280кг
Сваи СП 100-30-6	10000мм	300мм	300мм	2280кг
Сваи СП 100-30-6 W6	10000мм	300мм	300мм	2280кг
Сваи СП 100-30-6 W8	10000мм	300мм	300мм	2280кг
Сваи СП 100-30-8 W6	10000мм	300мм	300мм	2280кг
Сваи СП 100-30-8 W8	10000мм	300мм	300мм	2280кг
Сваи СП 100-30-8 W8	10000мм	300мм	300мм	2280кг
Сваи СП 100-30-9	10000мм	300мм	300мм	2280кг
Сваи СП 100-30-9	10000мм	300мм	300мм	2280кг
Сваи СП 100-30-9у	10000мм	300мм	300мм	2280кг
Сваи СП 100-35-10	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-10	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-11	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-11	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-12	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-12	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-13	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-13	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-6	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-6	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-6у	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-6у	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-8	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-8	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-9	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-9	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-9у	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 100-35-9у	10000мм	350мм	350мм	3100кг
Сваи СП 110-30-10	11000мм	300мм	300мм	2500кг
Сваи СП 110-30-10	11000мм	300мм	300мм	2500кг
Сваи СП 110-30-8	11000мм	300мм	300мм	2500кг
Сваи СП 110-30-8	11000мм	300мм	300мм	2500кг
Сваи СП 110-30-8 W6	11000мм	300мм	300мм	2500кг
Сваи СП 110-30-8 W8	11000мм	300мм	300мм	2500кг
Сваи СП 110-30-8 W8	11000мм	300мм	300мм	2500кг
Сваи СП 110-30-9	11000мм	300мм	300мм	2500кг
Сваи СП 110-30-9	11000мм	300мм	300мм	2500кг
Сваи СП 110-30-9у	11000мм	300мм	300мм	2500кг
Сваи СП 110-35-10	11000мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-10	11000мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-11	11000мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-12	11000мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-13	11000мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-13	11000мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-6	10000мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-6	11000мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-8	10000мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-8	11000мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-9	11000мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 120-30-10	12000мм	300мм	300мм	2730кг
Сваи СП 120-30-10	12000мм	300мм	300мм	2730кг
Сваи СП 120-30-11	12000мм	300мм	300мм	2730кг
Сваи СП 120-30-11у	12000мм	300мм	300мм	2730кг
Сваи СП 120-30-8	12000мм	300мм	300мм	2730кг
Сваи СП 120-30-8	12000мм	300мм	300мм	2730кг
Сваи СП 120-30-8 W6	12000мм	300мм	300мм	2730кг
Сваи СП 120-30-9	12000мм	300мм	300мм	2730кг
Сваи СП 120-30-9	12000мм	300мм	300мм	2730кг
Сваи СП 120-35-10	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 120-35-10	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 120-35-11	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 120-35-11	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 120-35-12	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 120-35-12	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 120-35-13	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 120-35-13	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 120-35-8	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 120-35-8	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 120-35-9	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 120-35-9	12000мм	350мм	350мм	3730кг
Сваи СП 130-35-11у	13000мм	350мм	350мм	4030кг
Сваи СП 130-35-9у	13000мм	350мм	350мм	4030кг
Сваи СП 130-35-9у	13000мм	350мм	350мм	4030кг
Сваи СП 40-30-3	4000мм	300мм	300мм	930кг
Сваи СП 50-30-1	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-1	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-2	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-2	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-3	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-3	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-3 W8	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-4	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-4	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-5	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-5	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-5 W6	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-5 W8	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-5 W8	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-6	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-6	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-30-6 W6	5000мм	300мм	300мм	1150кг
Сваи СП 50-35-1	5000мм	350мм	350мм	1600кг
Сваи СП 50-35-2	5000мм	350мм	350мм	1900кг
Сваи СП 50-35-3	5000мм	350мм	350мм	1600кг
Сваи СП 50-35-3	5000мм	350мм	350мм	1900кг
Сваи СП 60-30-2	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-2	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-3	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-3	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-5	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-5	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-5 W6	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-6	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-6	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-6	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-6 W6	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-7	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-7	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-8	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-30-8	6000мм	300мм	300мм	1380кг
Сваи СП 60-35-1	6000мм	350мм	350мм	1900кг
Сваи СП 60-35-1	6000мм	350мм	350мм	1900кг
Сваи СП 60-35-3	6000мм	350мм	350мм	1900кг
Сваи СП 60-35-6	6000мм	350мм	350мм	1900кг
Сваи СП 70-30-4	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-4	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-5	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-5	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-5у	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-6	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-6	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-6	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-6 W6	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-6у	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-8	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-8	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-8 W6	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-8 W8	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-8 W8	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-9	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-9	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-9 W6	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-30-9у W6	7000мм	300мм	300мм	1600кг
Сваи СП 70-35-10	7000мм	350мм	350мм	2200кг
Сваи СП 70-35-10	7000мм	350мм	350мм	2200кг
Сваи СП 70-35-4	7000мм	350мм	350мм	2200кг
Сваи СП 70-35-4	7000мм	350мм	350мм	2200кг
Сваи СП 70-35-5	7000мм	350мм	350мм	2200кг
Сваи СП 70-35-6	7000мм	350мм	350мм	2200кг
Сваи СП 70-35-6	7000мм	350мм	350мм	2200кг
Сваи СП 70-35-8	7000мм	350мм	350мм	2200кг
Сваи СП 70-35-8	7000мм	350мм	350мм	2200кг
Сваи СП 70-35-9	7000мм	350мм	350мм	2200кг
Сваи СП 70-35-9	7000мм	350мм	350мм	2200кг
Сваи СП 80-30-10	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-10	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-11	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-11	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-4	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-4	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-5	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-5	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-6	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-6	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-6	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-6 W6	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-8	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-8	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-9	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-9	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-30-9у	8000мм	300мм	300мм	1830кг
Сваи СП 80-35-10	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 80-35-10	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 80-35-11	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 80-35-11	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 80-35-5	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 80-35-6	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 80-35-6	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 80-35-8	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 80-35-8	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 80-35-8 W6	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 80-35-9	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 80-35-9	8000мм	350мм	350мм	2500кг
Сваи СП 90-30-10	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-10	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-11	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-11	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-5	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-5 W6	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-6	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-6	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-6 W6	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-8	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-8	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-8у	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-9	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-9	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-30-9у	9000мм	300мм	300мм	2050кг
Сваи СП 90-35-10	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-10	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-11	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-11	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-12	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-12	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-5	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-6	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-6	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-8	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-8	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-9	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 90-35-9	9000мм	350мм	350мм	2800кг
Сваи СП 110-35-11	1100мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-11	1100мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 110-35-9	1100мм	350мм	350мм	3430кг
Сваи СП 30-30-3	3000мм	300мм	300мм	700кг

 

Железобетонные сваи серии СП предназначены для возведения зданий и сооружений, кроме гидротехнических, с прорезающим слоем для всех видов песчаных и глинистых грунтов, за исключением скальных и крупноблочных. Железобетонные сваи серии СП представляют собой цельное железобетонное изделие с ненапрягаемой арматурой, квадратного сечения и с круглой полостью. В отличии от Железобетонных свай серии С, сваи серии СП изготавливаются без острия. Что касается сейсмической активности предполагаемой стройплощадки, то, в случае подходящего грунта для этого типа свай, ограничения области применения по сейсмичности не устанавливаются. Грунтами, которые при погружении будут прорезать железобетонные сваи серии СП могут быть мелкие и пыльные пески, по плотности, относящиеся к рыхлым и пыльным; текучие и пластичные супеси; глины от тягучих до тугопластичных, а также суглинки; биогенные грунты; илы. Для цельных железобетонных свай, к которым и относятся сваи серии СП, допускается прорезание прослоев твердых пылевато-глинистых и плотных песчаных грунтов, но в этом случае толщина таких прослоев не должна превышать полуметра. Под нижними концами железобетонных свай серии СП могут располагаться нескальные и некоторые скальные грунты. К нескальным относятся пылевато-глинистые, но кроме илов, а к скальным – алевролиты и аргиллиты.

Рекомендуем:
Вернуться Просмотров: 5499

Сваи забивные железобетонные (С, СК, СП, СО, СД, СЦ)

Какие бывают типы забивных свай?

От чего зависит марка бетона для производства забивных свай по водонепроницаемости и водостойкости?

Как маркируются забивные сваи?  Как расшифровываются условные обозначения маркировки забивных свай?

Какая арматура применяется для производства забивных свай?

Правила нанесения маркировочных знаков на железобетонные забивные сваи. Какие показатели должны содержаться в основных надписях?

Как правильно хранить и транспортировать забивные железобетонные сваи?

 

Какие бывают типы забивных свай?

Ответ: Согласно ГОСТ 19804-91 сваи забивные  делятся на следующие  типы:

С – сваи железобетонные  забивные квадратного сплошного сечения, цельные и составные, с поперечным армированием;

СК – сваи железобетонные забивные круглого сечения 400 — 800 мм, цельные и составные;

СП – сваи железобетонные забивные квадратного сечения с круглой полостью, цельные;

СО — сваи-оболочки железобетонные диаметрами 1000 — 3000 мм, цельные и составные;

1СД — сваи-колонны железобетонные  квадратного сплошного сечения, двухконсольные, расположенные по крайним осям здания;

2СД – сваи-колонны железобетонные, расположенные по средним осям здания;

СЦ – сваи забивные железобетонные квадратного сплошного сечения, цельные, без поперечного армирования ствола, с напрягаемой арматурой в центре сваи.

От чего зависит марка бетона для производства забивных свай по водонепроницаемости и водостойкости?

Ответ: Марка бетона, из которого производятся забивные сваи, согласно требованиям

ГОСТ 19804-91 зависит от района строительства, значений расчетных температур наружного воздуха и режима эксплуатации. В то же время сваи забивные изготавливают из тяжелых бетонов, имеющих класс по прочности на сжатие не менее В15, марку по морозостойкости – не менее F150. Марка бетона по водонепроницаемости — W2 до W6, в зависимости от условий эксплуатации.

Как маркируются забивные сваи?  Как расшифровываются условные обозначения маркировки забивных свай?

Ответ: Забивные железобетонные сваи маркируются в соответствии с ГОСТ 23009.  Марка забивной сваи состоит из нескольких буквенно-цифровых групп, разделенных между собой дефисами:

Первая группа – обозначает тип сваи и геометрические размеры в дециметрах, для свай двухконсольного типа дополнительно указывается размер сваи от верха до консоли;

Вторая группа – порядковый номер варианта армирования для сваи с ненапрягаемой арматурой и класс напрягаемой арматурной стали для предварительно напряженной сваи;

Третья группа – дополнительные характеристики забивных свай, например, для составных свай – тип стыка (б – болтовой стык, с – стаканный стык, св- сварной стык),  для свай типа СО – наличие наконечника ( обозначается буквой  «н»).

Пример условного обозначения:

С60.30-AV – свая квадратного сечения сплошная типа С, длиной 600 мм,  размером поперечного сечения  300 мм с напрягаемой арматурной сталью класса A-V:

Наименование	Длина, мм	Поперечное сечение	Эскиз
С60.30-AV	6000	300

Какая арматура применяется для производства забивных свай?

Ответ: Для армирования забивных свай применяется:

в качестве напрягаемой продольной  арматуры — термически и механически  упрочненную стержневую классов Ат-V, Ат-VСК, Ат-IV, Ат-IVС и АТ-IVК, горячекатаную стержневую классов А-V и А-IV, арматурные канаты класса К-7, высокопрочную проволоку периодического профиля класса Вр-II;

в качестве ненапрягаемой продольной  арматуры — стержневую горячекатаную периодического профиля классов А-III А-II и Ас-II;  термомеханически упрочненную классов Ат-IIIC и Ат-IVС;

в качестве конструктивной арматуры — стержневую горячекатаную гладкую проволоку класса А-I;   проволоку обыкновенную периодического профиля класса Вр-I.

Правила нанесения маркировочных знаков на железобетонные забивные сваи. Какие показатели должны содержаться в основных надписях?

Ответ: Маркировочные надписи должны соответствовать требованиям ГОСТ 13015.2. маркировочные надписи наносятся на боковую поверхность железобетонных изделий. Подразделяются маркировочные надписи на  основные,  информационные и монтажные.

Согласно  ГОСТу,  основные надписи должны содержать:

• марку железобетонной конструкции;
• наименование предприятия-изготовителя или зарегистрированный товарный знак изготовителя;
• штамп технического контроля.

Информационные надписи на забивных сваях  должны содержать:

• дату изготовления продукции;
• массу конструкции.

Монтажные знаки состоят из изображений, указывающих на:

• место строповки железобетонной конструкции;
• верх конструкции;
• место опирания конструкции;
• установочные риски на конструкции

 

Как правильно хранить и транспортировать забивные железобетонные сваи?

Ответ: Хранение и транспортировка забивных железобетонных свай должна осуществляться согласно требованиям  ГОСТ 13015. 4. сваи должны быть уложены в горизонтальные ряды с одинаковой ориентацией торцов. Между горизонтальными рядами в штабелях должны быть проложены деревянные прокладки в местах захвата или рядом возле монтажных петель.  При складировании круглых свай должны применяться специальные брусья, препятствующие скатыванию.

Высота штабеля не должна превышать его ширину более чем в два раза.

Погрузка и разгрузка свай должна производиться за подъемные петли или с помощью специальных захватных механизмов в местах, отмеченных монтажными знаками.

Хирургическое лечение геморроя

Реферат

Геморрой — распространенное заболевание человека, известное с незапамятных времен. В хирургическом лечении этого состояния был достигнут огромный прогресс: от сложных процедур перевязки и иссечения в прошлом до более простых методов, которые позволяют пациенту вернуться к нормальной жизни в течение короткого периода времени. Новые методы пытаются улучшить послеоперационные осложнения старых. Хирургических вариантов лечения геморроя сегодня много.Собрать все в одной статье может быть сложно, если вообще возможно. Поэтому цель этого исследования — представить в краткой форме некоторые из распространенных хирургических вариантов в современной литературе, выделив некоторые важные послеоперационные осложнения. Для поиска в текущей литературе используются MEDLINE, EMBASE и Кокрановская библиотека. Вывод заключается в том, что, несмотря на то, что сегодня существует множество хирургических вариантов лечения геморроя, в большинстве из них используется техника лигатуры и иссечения, а в более новых методах послеоперационная боль и кровотечение уменьшаются.

Ключевые слова: Геморрой, геморроидэктомия, хирургическая

ВВЕДЕНИЕ

Геморрой — частое клиническое состояние. Около половины населения к 50 годам болеет геморроем. По оценкам, 58% людей в возрасте старше 40 лет страдают этим заболеванием в США. [1] Почти треть этих пациентов обращаются к хирургам для лечения. [1] Геморрой может возникнуть в любом возрасте, и он поражает как мужчин, так и женщин. Точная заболеваемость в развивающихся странах неизвестна, но болезнь встречается все чаще, возможно, из-за западного образа жизни.Сообщение о первом зарегистрированном лечении геморроя происходит из египетского папируса, датированного 1700 годом до нашей эры: «… Ты должен дать рецепт, мазь большой защиты; Листья акации, измельченные, пропитанные и приготовленные вместе. Намажьте им полоску тонкого льна и поместите в задний проход, чтобы он немедленно поправился. [2]

Гиппократ в 460 г. до н.э. писал о лечении геморроя, аналогичном сегодняшней процедуре перевязки резинкой, таким образом: «И геморрой подобным образом вы можете лечить, протыкая их иглой и связывая их очень толстой шерстяной нитью для аппликации, но не применяйте. формировать, пока они не упадут, и всегда оставлять один позади; и когда пациент выздоровеет, пусть ему назначат курс морозника.”[2]

Римский врач по имени Селкус (25 г. до н.э. — 14 г. н.э.) описал операции лигирования и иссечения, а также возможные осложнения. Гален (13I — 201 г. н.э.) также пропагандировал использование разрыва соединения артерий с венами, чтобы уменьшить боль и избежать распространения гангрены.

Индийский текст Susruta Samhita , древний санскритский текст, датируемый между четвертым и пятым веками нашей эры, описывает лечебные процедуры, сопоставимые с таковыми в трактате Гиппократа, но с прогрессом в хирургических процедурах и упором на чистоту ран.[2]

К 13 ^— векам произошел большой прогресс в хирургической процедуре под руководством европейских мастеров-хирургов, среди которых были Ланфранк из Милана; и Ги де Шолиак, Анри де Мондевиль и Джон из Ардена.

В 19 ^– годах стал популярным другой метод лечения геморроя, называемый анальным растяжением или ректальным бужированием. В США Митчелл (из Иллинойса) впервые применил карболовую кислоту для инъекций геморроя в 1871 году. В 1888 году Фредрик Сэлмон, основатель St.Marks ‘Hospital расширила хирургическую процедуру по поводу геморроя до сочетания иссечения и лигирования, при котором иссекается перианальная кожа, рассекаются геморроидальное сплетение и мышцы, а геморрой перевязывается. [2, 3] Сегодняшние Ferguson и Процедуры Миллигана-Моргана считаются модификацией методик Лосося. Геморроидэктомия с диатермией, выполненная Александром Уильямсом, перевязка резинкой по Бэррону и геморроидэктомия со скобами по Лонго были тремя дополнительными разработками в конце 20-го ^{-го —} -го века.

ЭТИОЛОГИЯ

Геморрой — это синусоидные подушечки, которые, как считается, функционируют как часть механизма удержания мочи и способствуют полному закрытию анального канала в состоянии покоя [4]. Основные подушки лежат в левой боковой, правой передней и правой заднебоковой частях анального канала. Могут присутствовать вторичные подушки. Кровотечение и тромбоз предсинусоидальных артериол могут возникать в связи с пролапсом. Предлагаемые этиологические факторы включают запор, длительное напряжение, беременность, ожирение, старение, наследственность, нарушение внутреннего анального сфинктера, слабые кровеносные сосуды и отсутствие клапанов в воротной вене.Прямая осанка человека также является предрасполагающим фактором. Несмотря на несколько исследований, патогенез геморроя все еще остается неясным [5].

КЛАССИФИКАЦИЯ

Геморрой может быть внешним или внутренним []. Внешняя разновидность покрыта кожей ниже зубчатой ​​линии, в то время как внутренняя разновидность расположена проксимальнее зубчатой ​​линии. Комбинация двух разновидностей составляет межвнешний геморрой. Внутренний геморрой далее подразделяется на следующие степени:

Внутренний и внешний геморрой по отношению к зубчатой ​​линии

Степень I — Геморрой кровоточит и может выступать в анальный канал, но не выпадать из него.

Степень II — Выпадение геморроидальных узлов при дефекации, но их уменьшение происходит самопроизвольно.

Степень III — геморрой требует ручного лечения.

Степень IV — Геморрой не может быть уменьшен. Они постоянно выпадают [].

(a) Проктоскопическая степень I и II; (b) Проктоскопическая степень III и IV

Подобной классификации для наружного геморроя не существует; они считаются опухолями кожи и энтодермы вокруг заднего прохода.

СИМПТОМЫ

Основные жалобы — кровотечение во время или после дефекации, боль, выпадение, зуд и перианальное загрязнение.Диагноз ставится путем осмотра заднего прохода и анального канала, и важно исключить более серьезные причины кровотечения, такие как рак прямой кишки.

ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ДИАГНОСТИКА

Дифференциальная диагностика геморроя включает метки на коже заднего прохода, фиброзный полип заднего прохода, перианальную гематому, выпадение прямой кишки, трещину заднего прохода, дерматит и опухоль прямой кишки.

ЛЕЧЕНИЕ

Профилактика — лучшее лечение геморроя. Однажды установленное заболевание имеет тенденцию к ухудшению со временем. [5]

Медицинское применение кремов и суппозиториев может облегчить раздражение и боль, но редко дает долгосрочную пользу.[5] Диета с высоким содержанием клетчатки и слабительные средства предотвращают запор и обострение болезни, но без излечения. Таким образом, основным методом лечения является хирургическое вмешательство. Но, к сожалению, оперативная геморроидэктомия обычно сопровождается значительными послеоперационными осложнениями, включая боль, кровотечение и анальную стриктуру, что может привести к затяжному периоду выздоровления. [6] Поэтому это стимулировало постоянные усилия по разработке новых методов с менее болезненным течением и более быстрым восстановлением.Последние достижения в инструментальной технологии привели к разработке биполярных электротермических устройств — ультразвукового скальпеля, циркулярного степлера и систем герметизации сосудов лигатуры. Теперь можно испарить геморрой с появлением распылителя. Некоторые из хирургических вариантов лечения геморроя включают следующие:

Неоперационные (консервативные) варианты: перевязка резинкой, склеротерапия, инфракрасная фотокоагуляция, криотерапия, ручная анальная дилатация, ЛАЗЕРНАЯ геморроидэктомия, геморроидэктомия с помощью гармонического ультразвукового скальпеля, геморроидэктомия под контролем допплера. и новый метод распыления, в котором распылитель используется для удаления и испарения геморроидальных узлов.

Большинство неоперационных процедур предназначены для лечения геморроя первой и второй степени и обычно проводятся в амбулаторных условиях.

Операционные возможности: геморроидэктомия зажимом и прижиганием, открытая геморроидэктомия, закрытая геморроидэктомия, подслизистая геморроидэктомия, круговая геморроидэктомия с белыми точками, геморроидэктомия скобками, геморроидэктомия с помощью радиочастотной абляции и геморроидэктомия с наложением швов, геморроидэктомия с помощью диаморроидэктомии, геморроидэктомия с наложением швов.Оперативная геморроидэктомия применяется в основном при геморрое третьей и четвертой степени.

Неоперационные процедуры

Перевязка резинкой

Кровотечение из геморроя первой, второй и некоторых отдельных участков третьей степени можно лечить перевязкой резинкой. С помощью этого метода слизистая оболочка на 1-2 см выше зубчатой ​​линии захватывается и втягивается в аппликатор с резинкой (пистолет Barron). После выстрела из пистолета резина душит подлежащую ткань, вызывая рубцевание и предотвращая дальнейшее кровотечение и выпадение.Как правило, за посещение обозначают только один или два квадранта. Анестезия не требуется. Результаты превосходят результаты инъекционной склеротерапии. [6]

Недавний метаанализ лечения геморроя пришел к выводу, что перевязка резинкой была начальным методом лечения геморроя от первой до третьей степени [7].

Инъекционная склеротерапия (метод Митчелла)

Митчелл (Иллинойс, США) впервые применил карболовую кислоту для инъекции геморроя в 1871 году. [8] Метод предлагает эффективное дневное лечение геморроя первой, второй и некоторых третьей степени.В подслизистую основу каждого геморроидального узла вводят 1-3 мл склерозирующего агента (5% фенола в миндальном или арахисовом масле, морруат натрия или хининовую мочевину). Цель состоит в том, чтобы вызвать тромбоз сосудов и способствовать фиброзу, который втягивает пролапс. По возможности следует использовать шприц Габриэля. Он специально приспособлен для прохождения через проктоскоп. Однако теперь шприцы Габриэля заменили одноразовые шприцы. За одну фазу лечения следует делать не более 3 инъекций с 6-недельными интервалами.[8] Может потребоваться курс из нескольких инъекций. Осложнений немного, хотя сообщалось об инфекциях и фиброзе.

Инфракрасная фотокоагуляция

Инфракрасная фотокоагуляция — эффективное амбулаторное лечение геморроя первой и второй степени. [9] Инфракрасный зонд прикладывают к основанию геморроидальных узлов через проктоскоп, чтобы получить круговой ожог глубиной 2 мм. Экспозиция по 1 секунде на каждом участке. Результаты аналогичны результатам бандажирования и склеротерапии, но процедура менее болезненна.[10] Однако было обнаружено, что для фотокоагуляции необходима повторная терапия. [10] Это дорогостоящая процедура.

Криохирургия

Эта процедура показана при геморрое первой, второй и некоторых отдельных случаях третьей степени.

Криозонд жидкого азота прикладывают к геморрою примерно на 3 минуты, чтобы произвести разжижение замороженной ткани в течение следующих 2-3 недель. [11] Эта процедура безболезненна и не требует анестезии, но отек и обильные выделения являются проблемой.О’Каллаган, и др., . в 1982 г. в своих исследованиях пришли к выводу, что криохирургия дает результаты, аналогичные результатам открытой геморроидэктомии у пациентов с выпадающим геморроем, но при этом было меньше осложнений и более короткое пребывание в больнице с криохирургией. [12]

Ручное расширение анального отверстия (процедура Лорда)

Эта процедура, показанная в основном при геморрое второй и третьей степени, была рекомендована Лордом в 1969 году. Она направлена ​​на расширение анального сфинктера, чтобы охватить 4 пальца каждой руки и поддержание расслабленности сфинктера с помощью регулярное использование расширителя.[13] Требуется общая анестезия, но пациент может отправиться домой в тот же день. В настоящее время от него в основном отказываются из-за частого осложнения недержания мочи, особенно в сочетании с открытой геморроидэктомией. [14,15]

ЛАЗЕРНАЯ геморроидэктомия

Геморрой испаряется или иссекается с помощью углекислого газа или NdYag LASER. [16] Меньший лазерный луч обеспечивает точность и аккуратность; и, как правило, быстрое и безупречное заживление. Безболезненно. ЛАЗЕРНАЯ терапия может использоваться отдельно или в сочетании с другими методами.В исследовании 750 пациентов, проходящих лечение геморроя лазером, было зарегистрировано 98% успешных результатов. Удовлетворенность пациентов составила 99% [17]. Это амбулаторная процедура, предназначенная в основном для лечения геморроя первой, второй и некоторых третьей степени.

Гармонический ультразвуковой скальпель для геморроидэктомии

Гармонический скальпель использует ультразвуковую энергию, что позволяет разрезать и коагулировать геморроидальные ткани в точных точках приложения, что приводит к минимальному латеральному термическому повреждению.[18] Он использует более низкие температуры, чем при электрохирургии или ЛАЗЕРАХ. [18] Коаптивная коагуляция кровоточащих сосудов достигается при температурах от 50 ° C до 100 ° C по сравнению с облитерирующей коагуляцией (сжиганием) электрокоагуляцией при 150 ° C. Вибрирующее лезвие с частотой 55, 500 Гц соединяется с белком и денатурирует его, образуя сгусток, закрывающий кровоточащие сосуды. Это амбулаторная процедура, предназначенная для лечения геморроя первой и второй степени. Однако он имеет более длительное время операции и большую боль по сравнению с геморроидэктомией с лигатурой.[19]

Распылитель геморроя

Распылитель представляет собой инновационную форму волны электрического тока, в которой специализированный электрический зонд вырезает или испаряет один или несколько слоев клеток за раз, превращая геморрой в мельчайшие частицы мелкого тумана или брызг, которые немедленно пылесосить. [20] Геморрой по существу распался на аэрозоль, состоящий из молекул углерода и воды. Результаты аналогичны результатам ЛАЗЕРНОЙ геморроидэктомии, за исключением того, что при использовании распылителя меньше кровотечений и что распылитель стоит меньше.[20] Процедура подходит для геморроя I, II и III степени. Пациенту не требуется госпитализация. В настоящее время распыление геморроя предлагается исключительно в Аризоне, США [20].

Перевязка геморроидальной артерии под допплеровским контролем

Это также новый метод, впервые описанный японским хирургом Казумасой Моринага в 1995 году, который идентифицировал геморроидальные артерии с помощью метода Доплера (ультразвука). [21] Специально разработанный проктоскоп содержал датчик Доплера и окно, через которое хирург мог идентифицировать и перевязать геморроидальные артерии, наложив на них шов.[22] При этой процедуре лигируются все геморроидальные артерии. Это процедура дневного ухода, подходящая для лечения геморроя первой, второй и некоторых отдельных случаев третьей степени, и после прекращения действия седативного эффекта пациент отправляется домой. После операции кровотечение незначительное или отсутствует. Джордж и др. . в своем исследовании пришли к выводу, что эта процедура является безопасной и эффективной альтернативой геморроидэктомии. [22] Чистый внешний геморрой не подействует на эту процедуру.

Операционные процедуры

Подготовка кишечника перед операцией сводит к минимуму фекальное загрязнение и сохраняет кишечник в спокойном состоянии в течение первых нескольких дней операционного периода.

Геморроидэктомия с зажимом и прижиганием

Этот метод в настоящее время устарел, но его преимущество заключается в том, что он не предусматривает рассечения плоскостей тканей в какой-либо форме. Геморрой захватывается между изолированными лезвиями зажима для ворса Смита. Большую часть геморроидального узла затем срезают ножницами, оставляя только культю, которую прижигают нагретой медью, чтобы остановить кровотечение. [23] Медный прижигатель обычно нагревается над газовым кольцом, которое сегодня редко используется в современных операционных.Электрические ножи для прижигания или диатермии являются неудовлетворительными заменителями, потому что они неэффективны при остановке кровотечения и потому, что коагулирующий ток может проникать в ткани слишком глубоко. Операция предназначена для лечения геморроя второй-четвертой степени и проводится под общим наркозом.

Открытая геморроидэктомия (метод Миллигана-Моргана)

Это наиболее часто используемый метод и широко считается наиболее эффективным хирургическим методом лечения геморроя.[24] В нашем центре мы регулярно выполняем открытую геморроидэктомию. Адотей и Джеббин из Порт-Харкура, Нигерия, показали, что открытая геморроидэктомия является преобладающим хирургическим методом лечения геморроя. [25] Уба и др. . в Джосе, Нигерия, также пришли к выводу в своих исследованиях, что открытая геморроидэктомия безопасна, проста и рентабельна, а наиболее частыми осложнениями являются послеоперационная боль, острая задержка мочи и кровотечение. [26,27]

Это процедура выбора для лечения геморрой третьей и четвертой степени [].

Геморрой третьей степени перед рассечением

Этот метод был разработан в Соединенном Королевстве доктором. Миллиган и Морган в 1937 г., в основном при геморрое II-IV степени. [28] После V-образного разреза скальпелем на коже вокруг основания геморроя следует рассечение ножницами в подслизистом пространстве, чтобы удалить весь геморрой с его ложа. Рассечение проводится краниально к ножке, которую перевязывают прочным кетгутом и иссекают дистальную часть [].Аналогичным образом лечат и другие геморроидальные узлы, оставляя между ними кожный мостик, чтобы избежать стеноза. Рана остается открытой, а в анальном канале оставляют кровоостанавливающую марлевую салфетку []. Процедура проводится под общей или эпидуральной анестезией. Послеоперационная боль и острая задержка мочи — частые осложнения.

Рассеченный геморрой перед иссечением

Открытая геморроидэктомия завершена

Закрытая геморроидэктомия (метод Фергюсона)

Разработано в США доктором.Фергюсон и Хитон в 1952 г., это модификация метода Миллигана-Моргана, описанного выше. [29] Показания к этой процедуре аналогичны показаниям процедуры Миллигана-Моргана. Здесь разрезы полностью или частично закрываются рассасывающимся непрерывным швом после хирургического иссечения геморроидальных узлов []. Метод Фергюсона не имеет преимуществ с точки зрения заживления ран из-за высокой скорости разрыва швов при дефекации. [29] Существует несколько модификаций этого метода.

Подслизистая геморроидэктомия (процедура Паркса)

Эта процедура была разработана в 1950-х годах Парксом, который опубликовал результаты и детали техники в 1956 году.[30] Он был разработан для уменьшения послеоперационной боли и предотвращения анального и ректального стеноза. Он показан при геморрое второй-четвертой степени. Вставлен ретрактор Паркс. Точка чуть ниже зубчатой ​​линии геморроидального узла захватывается кровоостанавливающим зажимом. 30-40 мл физиологического раствора, содержащего 1: 400 000 частей адреналина, вводят под слизистую оболочку, чтобы раскрыть плоскости тканей и уменьшить кровотечение. Ножницами вырезают небольшой ромб из анального эпителия вокруг кровоостанавливающего узла. Разрез продолжают краниально еще 2 раза.5 см, создавая по два лоскута слизистой оболочки с каждой стороны, каждый из которых захватывается дополнительными кровоостанавливающими средствами, и начинается диссекция подслизистой оболочки для удаления геморроидального сплетения из подлежащей внутренней мышцы сфинктера и покрывающей слизистой оболочки. Это рассечение продолжается в прямую кишку, где образовавшаяся широкая основа ткани перевязывается и разделяется. Затем лоскуты слизистой оболочки возвращаются в исходное положение. Никаких швов или каких-либо интра-анальных повязок не используется. Паркс выступал за использование швов только при выпадении геморроидальных узлов, чтобы восстановить связку слизистой оболочки, но большинство современных описаний рекомендуют сшивание лоскутов слизистой оболочки вместе с нижележащим внутренним сфинктером.Такая же процедура проводится и с другими геморроидальными узлами. Геморроидэктомия Паркс проводится под общей или эпидуральной анестезией. Это безопасно и связано с низким уровнем осложнений и рецидивов [30]. Однако это занимает больше времени и труднее выучить. Недавнее исследование Янга и др. , 2005, пришло к выводу, что модифицированная подтяжка подслизистой геморроидэктомии является более легким оперативным методом по сравнению с процедурой, первоначально разработанной Парксом [31].

Окружная геморроидэктомия Уайтхеда

Эта процедура, также известная как полная или окружная геморроидэктомия, была впервые описана доктором Дж.Уолтер Уайтхед в 1882 году. [32] После первоначального успеха от процедуры позже отказались из-за высокого уровня встречающихся осложнений: кровотечения, анального стеноза и эктропиона (деформация Уайтхеда). Процедура влечет за собой периферическое удаление геморроидальных узлов, несущих геморроидальные узлы. слизистая оболочка прямой кишки проксимальнее зубчатой ​​линии. Надрезы выполняются изогнутыми ножницами с двойным действием, проксимальнее зубчатой ​​линии, и продолжают поэтапно по этому пути вокруг анального канала. Зажимы используются для приподнимания обрезанного края слизистой оболочки прямой кишки при геморрое и пролапса слизистой оболочки.Затем геморроидальные образования перевязывают и иссекают с последующим закрытием разрезов наложением швов. Здесь ретрактор используется для растяжения внутреннего сфинктера, так что нить проходит через энтодерму до ново-зубной линии. В анальном канале оставляют кровоостанавливающую губку. Процедура предназначена только для периферического геморроя и проводится под общей или эпидуральной анестезией. Последние работы Марии и др. . показали, что геморроидэктомия Уайтхеда все еще имеет место в отдельных случаях периферического геморроя.[32]

Сшитая геморроидэктомия

Эта процедура также известна как круговая мукозэктомия или «процедура пролапса и геморроя» (ПРК). Впервые он был описан в 1998 году Лонго для выпадения геморроя второй-четвертой степени [33]. Он предположил, что резекция скобками полной круглой полоски слизистой оболочки над зубчатой ​​линией поднимает геморроидальные подушки в анальный канал [33]. При ПРК выпавшую ткань втягивают в круговой степлер, который позволяет удалить лишнюю ткань, в то время как оставшаяся геморроидальная ткань сшивается.В анальный канал вводится круговой анальный расширитель. Выпадавшая слизистая оболочка попадает в просвет после удаления расширителя. Затем через расширитель вводится аноскоп кисетного шва, чтобы наложить кисетный шов под слизистую оболочку вокруг всей окружности анального канала []. Циркулярный степлер открыт в максимальное положение. Его головка вводится и располагается проксимальнее кисетного шва, который затем завязывается закрывающим узлом []. Затем весь кожух степлера вставляется в анальный канал, затягивается и запускается для сшивания пролапса.При срабатывании степлера через ткань высвобождается двойной ряд титановых скоб []. Дисковый нож иссекает лишнюю ткань, тем самым удаляя периферический столб слизистой оболочки из верхнего анального канала. Затем линию скобок исследуют с помощью аноскопа на предмет кровотечения, которое, если оно есть, можно контролировать путем наложения рассасывающихся швов. Линия скоб следует выдерживать на расстоянии 3-3,5 см от анального края, чтобы избежать послеоперационного стеноза прямой кишки и боли. Пациенты испытывают меньше боли и быстрее возвращаются к работе по сравнению с традиционными процедурами; и кровотечение меньше.[33]

Аноскоп кисетного шва через анальный расширитель

Круговой степлер в положении

Круговая скобка

Радиочастотная абляция и наложение швов на геморроидальные узлы

Это инновационная процедура, разработанная в 1998 году компанией Gupta of Gradudes для геморроидальных узлов. III и IV. [34] Процедура предполагает использование двухчастотного генератора Эллмана с частотой 4 МГц для удаления геморроя. Радиочастотные волны удаляют ткань, преобразовывая радиоволны в тепло.Переменный ток вызывает изменение направления ионов в тканевой жидкости. Это создает ионное возбуждение и нагрев от трения, что приводит к коагуляционному некрозу ткани. После этого геморроидальные узлы накладываются прочными рассасывающимися швами. Пликация начинается от самого дистального конца геморроидального узла у анального края и продолжается по направлению к ножке, непрерывно блокируя и завязывая узел на ножке, тем самым фиксируя геморроидальное образование [35]. Он дает лучшие результаты с точки зрения послеоперационной боли и кровотечения, чем сшитая геморроидэктомия и лигирование геморроидальной артерии под контролем допплера.[36]

Метод сшивания ворсом

Также называемый методом сшивания ворсом, он был впервые описан в 1978 г. Faraq для лечения геморроя II и III степени. Метод предполагает использование трех узловых швов для фиксации геморроидальных узлов на месте без иссечения [37].

Рецидив — частое послеоперационное осложнение этой процедуры.

Биполярная диатермальная геморроидэктомия

Эта операция показана в основном при геморрое второй-четвертой степени. С помощью биполярной диатермии, установленной на рассечение и коагуляцию, рассечение проводится от V-образного разреза на коже вокруг основания геморроя до ножки, которая рассекается и разделяется [].Диатермия ставится на коагуляцию только при рассечении и разделении ножки. Лигатура не используется. Рандомизированное исследование, проведенное Эндрюсом и соавт. . показали, что геморроидэктомия с диатермией не имеет значительных преимуществ перед процедурой Миллигана-Моргана [38].

Биполярная диатермальная геморроидэктомия

Геморроидэктомия по лигаре и стариону с расслоением подслизистого слоя

Генератор герметизации сосудов для лигатур — это электрохирургический генератор с изолированным выходом, который обеспечивает питание для герметизации сосудов и биполярной хирургии.[39] Он обеспечивает точную подачу тепловой энергии и давление электрода в сосуды для достижения полного и постоянного сращения просвета сосуда. Система термической сварки Starion похожа на генератор лигатур, но использует технологию сварки тканей для одновременного слияния сосудов и закрытых тканевых структур. Рабочая температура составляет менее 100 ° C, что приводит к меньшему нагреву и побочному повреждению тканей. Операция проводится под общей или эпидуральной анестезией. V-образный разрез на стыке геморроидального узла и перианальной кожи делается скальпелем с последующим рассечением геморроидальных пучков от нижележащего сфинктера.Лигазур или трубку Starion прикладывают к рассеченному геморрою и активируют для герметизации краев слизистой оболочки и разделения ножки. В анальный канал вводится гемостатическая губка. Ван и др. . продемонстрировали, что геморроидэктомия Starion требует меньше послеоперационной боли и потребности в парентеральных анальгетиках, чем геморроидэктомия с лигатурой, но обе имеют те же преимущества, что сокращает время операции и меньшую кровопотерю. [39]

Послеоперационные осложнения геморроидэктомии

Ранние — сильные послеоперационные боли продолжительностью 2-3 недели; заражение раны; кровотечение; отек кожных мостиков; кратковременное недержание мочи; затрудненное мочеиспускание или задержка мочи; отсроченное кровотечение, обычно через 7-16 дней после операции [40], что, вероятно, связано с слущиванием сосудистых ножек или инфекцией.

Поздний — анальный стеноз, образование кожных меток, рецидив. [40]

Стоит ли делать операцию по поводу свай? — Статьи и советы о здоровье

Если вы чувствуете боль или зуд в области ануса или замечаете слизь или кровянистые выделения, есть вероятность, что у вас может быть геморрой, широко известные как сваи. Это повод для беспокойства и потребуется ли операция?

Геморрой, или геморрой, очень распространен. Они увеличены кровеносные сосуды, иногда описываемые как варикозное расширение вен, которые возникают внутри, и вокруг, анальный проход.Это небольшие круглые шишки, которые вы можете почувствовать на своем анус, или даже замечаете, когда они выходят за пределы анального канала.

Что вызывает сваи?

Заболеть геморроем или геморрой может любой, но их больше обычное дело с возрастом. Геморрой образуются, когда естественная кровь сосуды внутри анального канала становятся больше и наполняются кровью. Это может быть вызвано регулярными запорами и натуживанием при попытке передать движение или постоянное давление из брюшной полости, которое обычно происходит, когда вы сидите на унитазе или непроизвольно напрягаете мышцы тела при стрессе.Груды также часто встречаются во время беременности при изменении уровня гормонов, и давление малыша на таз. Избыточный вес и семья История свай также делает человека более восприимчивым к этому состоянию.

Как узнать, что у вас есть сваи?

Вам следует обратиться к врачу, если вы заметили шишки вокруг анус, особенно если они причиняют вам боль или раздражающий дискомфорт. Другое примечательное Симптомы включают наличие слизистой слизи на нижнем белье, слизистой слизи или ярко-красная кровь на туалетной бумаге после прохождения движения.Вы также можете почувствовать как будто ваш кишечник не полностью опорожнился после прохождения движения.

Сваи могут возникать внутри или снаружи. Оба условия также могут встречаться вместе в одно и то же время. Ваши симптомы могут отличаться в зависимости от стадия вашего состояния:

Первая степень: Сваи не выпали, остались внутри ануса. По-прежнему может наблюдаться легкое кровотечение.

Вторая степень: Груды могут выпадать или выходить из анус с давлением.Это может произойти при натуживании во время дефекации и после этого самопроизвольно сжимается и втягивается в анус.

Третья степень: Груды появляются во время дефекации и не могут отказаться самостоятельно. Вы можете почувствовать, как они свисают с прямой кишки, которая все еще можно втолкнуть обратно. Может потребоваться лечение, чтобы предотвратить дальнейшую боль и инфекция.

Четвертая степень: Сваи остаются вне заднего прохода и не могут быть вставлены обратно. Они часто бывают большого размера, и лечение будет обязательный.

Что вы можете сделать с избежать образования свай?

Лучший способ избежать образования свай — не допустить запор, которого можно достичь, придерживаясь диеты с умеренным содержанием клетчатки, пить много воды и регулярно заниматься спортом. Старайтесь не задерживать кишечник движения слишком долго и не сидеть на унитазе в течение длительного времени времени на чтение или использование мобильного телефона, поскольку это создает дополнительную нагрузку на кровеносные сосуды в анусе. По той же причине, попробуйте расслабить мышцы тела даже в условиях стресса, который является еще одним источником неосознанного дополнительного давления.

Как могут быть сваи? обрабатывали?

Легкие геморроидальные узлы могут исчезнуть сами по себе при здоровом образе жизни варианты, которые уменьшают запор, такие как соблюдение диеты с умеренным содержанием клетчатки, пить много воды и регулярно заниматься спортом.

Однако, если сваи причиняют вам боль или раздражают дискомфорта, поговорите со своим врачом о вариантах лечения. Ваш врач будет Скорее всего, порекомендуют лечебные кремы или суппозитории, чтобы облегчить симптомы. Эти могут быть безрецептурными обезболивающими и противовоспалительными препаратами, которые вы можете получить фармацевтика.Если воспаление сильное, врач назначит кортикостероидный крем.

Безоперационные (второстепенные) процедуры

Если лекарства не работают, ваш врач может порекомендовать: одна из процедур на следующий день, во время которой вы будете бодрствовать, но область онемеет, чтобы избежать дискомфорта:

· Склеротерапия — химическое вещество вводится в геморрой, чтобы уменьшить его размер, что произойдет в течение нескольких недель

· Перевязка резинкой — метод отрезания кровоснабжение геморроя, обвязывая его резинкой, вызывая его отвалиться до 10 дней

Оперативное лечение

Если со временем ваши сваи улучшатся, хирургического вмешательства не будет. обязательный.Однако, если лекарства и неинвазивные процедуры не работают или если ваши сваи продолжают кровоточить, ваш специалист может порекомендовать следующее хирургические процедуры:

· Геморроидэктомия — полное хирургическое удаление сваи

· Сшитая геморроидопексия — удаление ворса с помощью использование специального степлерного устройства. Этот метод, если он подходит, менее болезнен, чем «Обычная» геморроидэктомия.

Каковы возможные осложнения после операции?

Хирургия должна решить ваши проблемы с грудой.Но с любым хирургическая процедура, есть риски. К ним относятся послеоперационная боль, чрезмерная кровотечение или инфекция. Другие включают:

· Анальная стриктура — если заживает хирургическая рана при толстом рубце это может привести к сужению анального прохода. Иногда для устранения этого может потребоваться дополнительная операция.

· Задержка мочи — это редкое явление. где могут возникнуть трудности с мочеиспусканием в результате послеоперационный дискомфорт.Это может потребовать временного введения мочевого пузыря. катетер у некоторых пациентов.

Поговорите со своим врачом об этих потенциальных рисках, побочные эффекты и любые другие проблемы, которые могут у вас возникнуть в связи с хирургическим вмешательством. обработка свай.

Когда вам следует посетить A&E?

Вам следует вызвать скорую помощь или отправиться прямо в отделение скорой помощи, если ваши симптомы быстро меняются, и вы наблюдаете следующее:

· Кровотечение, которое невозможно остановить

· Сильная боль

· Вода в унитазе становится красной, и вы увидеть большие сгустки крови

При правильном управлении вы сможете решить любые обострение геморроя по мере их возникновения.Однако, если они причиняют вам боль или вы заметили кровотечение, обратитесь за медицинской помощью к врачу.

Статья рассмотрена доктором Фанг Чжаном, общим хирургом в ParkwayHealth

Авторские права: Health Plus, интернет-сайт о здоровье и благополучии ресурс, разработанный Parkway Singapore https://www.mountelizabeth.com.sg/healthplus/article/surgery-haemorrhoids-piles-treatment

Ссылки :

1. Геморрой (геморрой). Получено 24 августа 2020 г. с сайта https://www.nhs.uk/conditions/piles-haemorrhoids/ .

2. Геморрой (геморрой). Получено 24 августа 2020 г. из https://www.bupa.co.uk/health-information/digestive-gut-health/haemorrhoids

3. Геморрой. Получено 24 августа 2020 г. с сайта https://www.healthdirect.gov.au/haemorrhoids-piles .

Анализ вертикально нагруженных свай с учетом характеристик дробления щебня

Abstract

В этой статье был разработан метод оценки вертикального отклика свай с учетом характеристик дробления.Построена модель передачи нагрузки сваи и проанализирована взаимосвязь между характеристиками дробления и функцией передачи нагрузки сваи. По результатам анализа с использованием метода конечных разностей выведено уравнение переноса функции нагрузки с учетом характеристик дробления. Идеальное боковое сопротивление и механизм передачи нагрузки сваи могут быть получены с помощью уравнения переноса функции нагрузки. Прогнозируемый отклик свай с помощью предлагаемого метода хорошо согласуется с откликом, наблюдаемым в некоторых испытаниях свай, о которых сообщается в литературе.Дальнейшее исследование было проведено для обсуждения влияния параметров, связанных с моделью передачи нагрузки с учетом характеристик дробления, на реакцию осадки одиночной сваи.

Образец цитирования: Jiang C, Li Y, He J-l (2019) Анализ вертикально нагруженных свай с учетом характеристик дробления щебня. PLoS ONE 14 (7): e0219003. https://doi.org/10.1371/journal.pone.0219003

Редактор: Цзяньго Ван, Китайский горно-технологический университет, КИТАЙ

Поступила: 9 марта 2019 г .; Дата принятия: 10 июня 2019 г .; Опубликован: 11 июля 2019 г.

Авторские права: © 2019 Jiang et al.Это статья в открытом доступе, распространяемая в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии указания автора и источника.

Доступность данных: Все соответствующие данные находятся в файлах рукописи и вспомогательной информации.

Финансирование: Эта работа поддержана Национальным фондом естественных наук Китая (грант № 51678570; 51478479).

Конкурирующие интересы: Авторы заявили, что никаких конкурирующих интересов не существует.

Номенклатура: q _s , предельное боковое сопротивление; q _b , предельное базовое сопротивление; μ, осевое смещение; μ _б , осевое смещение основания; τ, боковое сопротивление; q, базовое сопротивление; E _M , модуль Менара; B, диаметр сваи; В _р , относительная поломка; σ ₃ , прокатная нагрузка; п, количество сегментов ворса; φ _p , максимальный угол внутреннего трения; c, сцепление щебня; σ, горизонтальные напряжения; к ₀ , коэффициент бокового давления; γ, насыпная плотность щебня; z, Глубина расчетной точки; П _а , атмосферное давление; E _i , модуль Юнга; А _и , площадь сечения сваи; U, окружность ворса; L, длина ворса; час, длина каждого сегмента; , производная μ _i ; μ _i , смещение i-го узла; df, дифференциал «процента прохождения», деленный на 100; б _п , возможность поломки, которая влияет на поведение почвы; a , b , j , k , подгоночные параметры частицы; б _р0 , исходные значения b _p ; б _пл , исходные значения b _p после загрузки; мк _ib , базовое смещение i-го узла; μ _это , верхнее смещение i-го узла; α _s , коэффициент, учитывающий влияние типа почвы; α _b , коэффициент, учитывающий влияние типа породы; к _с , начальная жесткость бокового сопротивления; к _б , исходная жесткость базового сопротивления; λ _с , параметр, учитывающий влияние типа щебня; λ _б , параметр, учитывающий влияние типа породы; τ ( мкм ), функция, описывающая изменение сопротивления подвижной стороны τ в зависимости от осевого смещения μ ; q ( μ _b ), функция, описывающая изменение сопротивления подвижной базы q в зависимости от осевого смещения μ _b

Введение

Карстовые пещеры неизбежно встречаются при строительстве туннелей в западном Китае.Чтобы усилить несущую способность свайных фундаментов с забивными камнями в карстовой пещере под туннелем, каменно-грунтовый агрегат, полученный при выемке грунта, засыпается вокруг свайных фундаментов с каменными насадками. Однако в инженерной практике эффект обратной засыпки игнорируется, поскольку конструкция слишком консервативна. Было обнаружено, что сопротивление со стороны сваи при полевых испытаниях несло на себя большую часть общей нагрузки и увеличивалось с увеличением коэффициента модуля упругости сваи [1]. Поэтому большое значение имеет дальнейшее изучение влияния засыпки на несущий механизм свайного фундамента.

В последние десятилетия был разработан ряд методов анализа реакции сваи, включая метод теоретической кривой передачи нагрузки [2–7], метод сдвигового смещения [8–12], метод конечных элементов [13–16], метод граничных элементов [17–20], вариационный подход [21–24] и полевые испытания [25–27] и т. д. Стоит отметить, что в этих исследованиях сообщалось, что свая была окружена глиной, песком или камнями. почвенный агрегат. Однако свайный фундамент туннеля во многих случаях окружен щебнем, особенно в случае обратной засыпки.Кривая нагрузка-оседание свай обратной засыпки на большой карстовой территории разработана Jiang et al. [28]. Chen et al. [29] предложили метод расчета осадки свайных фундаментов карстовой пещеры при низком ограничивающем давлении. В процессе засыпки щебень будет раскатываться, чтобы сделать его более компактным. Однако в некоторых исследованиях [28–29] не учитывается, что дробление часто вызывается прокатной нагрузкой в ​​процессе засыпки, и дробление оказывает большое влияние на механические свойства щебня [30–33].Следовательно, необходимы более обширные исследования для оценки вертикального отклика свай с учетом характеристик дробления.

В свете этого, данное исследование исследует взаимосвязь между характеристиками дробления щебня и передачей нагрузки свайного фундамента, а затем анализирует механизм передачи нагрузки свай, вызванный характеристиками дробления. Также обсуждается влияние характеристик дробления на реакцию передачи нагрузки сваи, окруженной щебнем.Результаты, рассчитанные по предлагаемому в данной статье методу, сравниваются с результатами других исследований.

Устройство модели свайного фундамента в засыпке щебня

Установление передаточной функции и допущения

Обычно исследователи изучают вертикальный отклик свай, используя метод передаточной функции, метод сдвигового смещения, метод теории упругости и численный метод. Основное различие в различных методах заключается в предположении модели сваи-грунт.Метод передаточной функции прост для инженерной практики. Фактически, ключом к методике расчета свайных фундаментов с забивкой в ​​зоне засыпки щебня (рис. 1) является выбор передаточной функции. Для расчета осадки вертикально нагруженной сваи обычно использовалась линейная модель. Однако результаты измерений в некоторой инженерной практике показывают, что кривые передаточной функции стороны сваи в целом были нелинейными [2, 34, 35]. Впоследствии была построена экспоненциальная модель для моделирования нелинейного изменения сопротивления со стороны сваи.Жесткость грунта вокруг сваи была принята в модели «AB1» [7] (рис. 2 и уравнение (1)).

(1)

В недавнем исследовании сложность, связанная с характеристиками щебня, не была полностью изучена, и недостаток был связан с мобилизацией бокового сопротивления сваи для щебня [28]. Целесообразно построить модель передачи нагрузки с учетом разрушения щебня вокруг сваи. Боковое сопротивление и базовое сопротивление получают интегрированием уравнения (1).(2) (3) где q _s , q _b , μ и μ _b — соответственно предельное боковое сопротивление, предельное сопротивление основания, осевое смещение и осевое смещение основания. λs и λ _b — параметры, учитывающие влияние типа щебня и типа породы соответственно. t — z кривые происходят от функции τ ( μ ), которая описывает изменение сопротивления подвижной стороны τ в зависимости от осевого смещения μ .И получена функция q ( μ _b ), описывающая изменение подвижного базового сопротивления q в зависимости от осевого смещения базы μ _b . (4) (5) Где B — диаметр сваи, E _M — модуль Менара, α _s и α _b — коэффициенты, учитывающие влияние грунта. тип. α _s составляет 2,0 и α _b составляет 9,0 в меле и щебне [7, 28]. Когда μ = 0 и μ _b = 0, k _s и k _b — начальная жесткость стороны сваи и основания сваи соответственно.

(6) (7)

Морфология и геометрические условия, которые предполагаются для сваи в зоне обратной засыпки, а также диаграмма напряжений в деталях со стороны сваи, показаны на рис. B — диаметр сваи. σ ₃ — нагрузка качения, а τ — подвижное боковое сопротивление. σ _c и σ _r — это горизонтальные напряжения, которые прикладываются к свае в щебне и горной породе соответственно. H _c и H _r — глубина сваи в щебне и скале соответственно.

Для разработки модели свайного фундамента в зоне обратной засыпки с учетом характеристик дробления, с точки зрения взаимодействия между сваей и щебнем, заранее делаются предположения и утверждения.

1. В той же горизонтальной плоскости сваи осадка засыпки щебня одинакова, и соответствующее смещение такое же. Существует только вертикальное смещение для сваи при вертикальной нагрузке, а радиальные смещения для сваи незначительны.
2. Щебень и порода вокруг сваи рассматриваются как серия независимых нелинейных пружин, а свая моделируется как упруго-пластичный материал.
3. Предполагается, что максимальный угол внутреннего трения щебня равен углу внутреннего трения критерия Мора-Кулона. Перед засыпкой щебня нагрузка прокатки эквивалентна ограничивающему давлению трехосного испытания уплотненного щебня.

На основании сделанных выше предположений связь между функцией τ ( μ ) щебня, порода сваи и функцией q ( μ _b ) породы основание сваи и соответствующее перемещение показано на рис.

Относительная поломка

До сих пор разрушение часто происходит при сжатии или разрезании щебня [36–37]. Разрушение ( B _g ), предложенное Марсалом [38], является наиболее часто используемым параметром при разрушении частиц. Бай [39] предложил B ₆₀ для оценки характеристик дробления путем измерения разницы в размерах частиц до и после загрузки. Относительный разрыв B _r , предложенный Хардином [30], является стабильным и также может отражать изменение размера каждой частицы до и после испытания.Таким образом, относительное дробление щебня B _r используется для измерения характеристик дробления. (8) Где b _p представляет потенциальную возможность поломки, которая имеет большое значение для поведения почвы; df — это дифференциал «процента прохождения», деленный на 100; b _p0 — исходные значения b _p ; b _pl — исходные значения b _p после загрузки.

Для повышения несущей способности сваи требуется уплотнение щебня. Влияние прокатных нагрузок на дробление щебня зависит от видов прокатных нагрузок. На основе испытания на раздавливание частиц уплотнения с одинаковым давлением при различном ограничивающем давлении на большом трехосном тестере была получена взаимосвязь между разрушением B _r и прокатной нагрузкой σ ₃ [31]. Графики показывают хорошую линейную зависимость.Подбирая формулу линейной зависимости, получаем соотношение между относительным разрушением B _r и нагрузкой прокатки σ ₃ : (9) Где a , b — параметры подгонки, которые получены путем подбора результатов испытаний, а P _a — атмосферное давление для преобразования относительного разрушения B _r в безразмерную величину.

На основе подгонки экспериментальных данных, соотношение между пиковым углом внутреннего трения φ _p и относительным разрывом B _r было получено Индраратной [32]: (10) Где j и k — тестовые параметры частицы. Результат подгонки показан в Таблице 1 [31]:

Максимальное боковое сопротивление

Уравнения 9 и 10 показывают, что нагрузка качения и относительный разрыв влияют на угол внутреннего трения щебня.Угол внутреннего трения связан с предельным боковым сопротивлением щебня. Таким образом, необходимо проанализировать влияние относительного разрушения на предельное боковое сопротивление. Были проведены трехосные испытания на частицах горной породы для определения прочностных характеристик частицы при различных горизонтальных напряжениях [33]. Сцепление, углы внутреннего трения, круг Мора и предел прочности на сдвиг образцов при различных горизонтальных напряжениях хорошо согласуются с формулой расчета прочности Мора-Кулона, как показано на рис.(11) Где c , σ и φ _p — сцепление щебня, горизонтальное напряжение и максимальный угол внутреннего трения щебня соответственно.

Плоскость сдвига возникает в вертикальной плоскости, а горизонтальные напряжения на стороне сваи меняются с глубиной. Следовательно, горизонтальное напряжение может быть выражено уравнением (12). (12) Где k ₀ , γ и z — коэффициент бокового давления, объемная плотность щебня и расчетная глубина точки, соответственно; q _sc и q _sr — предельное боковое сопротивление при горизонтальном напряжении σ _c и предельное боковое сопротивление при горизонтальном напряжении σ _r соответственно.

Анализ вертикальной передачи нагрузки

Основное уравнение и решение

Как показано на Рис. 6, вся длина L сваи разделена на n сегментов методом конечных разностей. Каждый сегмент равен h = L / n . Узел вершины сваи и основания сваи обозначены цифрами 0 и n соответственно. Сегмент и подвергается боковому сопротивлению τ вдоль сваи. Сила верхнего сегмента и нижнего сегмента представлена ​​как P _i ^t и P _i ^b соответственно.На основании силового равновесия сегмента круглой сваи, расположенного на глубине z , получается уравнение (13): (13) Где E _i , U и A _i — модуль Юнга, окружность и площадь сегмента сваи, соответственно. Уравнение (14) получается путем подстановки передаточной функции нагрузки (2) и выражения конечного бокового сопротивления (11) в уравнение (13).

(14)

В этой модели граничные условия между каждым сегментом следующие: (15) Где b и t соответствуют основанию и вершине секции соответственно; i — это i -я секция; смещение i -го узла составляет μ _i ; является производной от μ _i .

В соответствии с осевым смещением основания μ _b , уравнение (15) может быть преобразовано в две формы граничных условий следующим образом.

(1) мкм _б ≤0 (16)

(2) мкм _б > 0 (17) Где s ₀ — осадка вершины сваи; P — нагрузка на вершину сваи.

Была написана программа для расчета кривых Q — S , бокового сопротивления и осевого усилия в соответствии с граничными условиями.Блок-схема программы показана на рис. 7.

Сравнение с другими исследованиями

Чтобы проверить предложенную модель для анализа реакции сваи, предложенный в этой статье метод применяется в этом разделе к некоторым испытаниям нагрузки на сваи, которые хорошо документированы в литературе. Вычисленные отклики сваи сравниваются с результатами испытаний сваи. Рассматриваемые испытания свай — это испытания, описанные Карруббой [40] (Случай 1) и Радхакришнаном [41] (Случай 2).

Корпус 1 .Первые испытания свай были проведены для анализа бокового сопротивления свай большого диаметра с забивкой из камня [40]. Диаметр сваи 1,2 м ; длина сваи 18,5 м; глубина сваи в зернистом грунте и скальной породе составляет 11 м и 7,5 м соответственно; Модуль Юнга сваи E _b составляет 31500 МПа . Подгоночные параметры поломки определить сложно. Следовательно, значение q _s используется для проверки примера.На основании измеренных кривых осадки сваи, обратный расчет и численный метод были использованы для определения бокового сопротивления сваи [42]. Параметры экспоненциальной передаточной функции нагрузки сведены в Таблицу 2. Отклики сваи, рассчитанные предлагаемым методом, сравниваются с результатами испытаний свай [40] и с откликами свай, рассчитанными методом Сяо [42], который показан на Рис 8.

Как показано на рис. 8, методы в этой статье и от Сяо [42] рассматривают нелинейную мобилизацию бокового сопротивления.Результаты, рассчитанные методом Сяо [42], хорошо согласуются с результатами измерений до осадки сваи 9 мм, в то время как результаты предлагаемого метода в этой статье хорошо сравниваются с результатами измерений во время нагрузочных испытаний.

Корпус 2 . В испытаниях свай, проведенных Радхакришнаном [41], свая TP1 была забита в сильно выветрившийся и раздробленный алевролит. Диаметр сваи 0,81 м , длина сваи 11,5 м .Взаимосвязь трения вала агрегата / перемещения вала при заглубленных глубинах 2 м, 4 м, 8 м и 10 м соответствует параметрам первого, второго, третьего и четвертого слоев соответственно. Параметры свайного основания получают путем совмещения диаграммы изменения нагрузки в зависимости от глубины с кривой нагрузки-осадки. Параметры экспоненциальной передаточной функции нагрузки приведены в таблице 3.

Распределение нагрузки и зависимость бокового сопротивления от глубины показаны на рис. 9 для различных вертикальных нагрузок.Прогнозируемые результаты хорошо согласуются с результатами полевых испытаний на рис. 9А. Однако прогнозируемое боковое сопротивление несовместимо с измеренным результатом, когда Q ≥6000 кН . Небольшое расхождение может быть связано с уменьшением сдвигового смещения границы раздела, которое препятствует мобилизации бокового сопротивления сваи, а затем приводит к тому, что значение прогнозируемого результата E _M выше, чем значение измеренного результата. Как показано на рис. 10, расхождение с результатами сравнения может быть вызвано разницей в боковом сопротивлении между измеренными и прогнозируемыми результатами.Следовательно, реалистичная кривая Q — S находится ниже прогнозируемой кривой в том же населенном пункте.

Параметрическое исследование

Параметры характеристик измельчения щебня включают коэффициент бокового давления, нагрузку при качении, относительное разрушение и литологию щебня. Влияние характеристик дробления на несущую способность сваи проанализировано для свай диаметром 1,2 м, глубиной 14 м в камнях и 4,5 м в скале.Параметры для щебня: α _s = 2,0, E _M = 120 МПа , c = 30 кПа и γ = 20,7 кН / м ³ . Параметры для породы: q _с = 135 кПа , α _с = 2,0 и E _M = 230 МПа . Параметры свайного основания: q _b = 5000 кПа , α _b = 9.0, E _M = 330 МПа и модуль Юнга E _b = 31500 МПа .

Влияние коэффициента бокового давления

Коэффициент бокового давления определяет мобилизацию горизонтального напряжения вокруг сваи. На рисунках 11–14 показаны кривые QS , τ — μ кривые, τ / q _s — z кривые и P / P ₀ — z изгибы сваи в зоне обратной засыпки с различным коэффициентом бокового давления.Литология образца 2 — известняк, нагрузка прокатки σ ₃ = 1500 кПа .

Как показано на Рис. 11, с увеличением коэффициента бокового давления предельная несущая способность сваи становится больше, и осадка сваи уменьшается при той же нагрузке. При достижении предельной несущей способности сваи коэффициент бокового давления увеличивается на 0,1, а предельная несущая способность увеличивается на 9,22% и 10,67%. Рис. 12 показывает, что увеличение коэффициента бокового давления напрямую увеличивает предельное боковое сопротивление.Коэффициент бокового давления увеличивается на 0,1, а предельное боковое сопротивление увеличивается на 33,33% и 33,33%. И смещение μ увеличивается, когда достигается предельное боковое сопротивление. На рисунках 13 и 14, когда коэффициент бокового давления увеличивается, отношение τ / q _s и отношение P / P ₀ уменьшается с увеличением глубины сваи z . Когда соотношение τ / q _s участка засыпки является стабильным, соотношение τ / q _s участка засыпки продолжает увеличиваться.Когда вертикальная нагрузка достигает 9000 кПа , коэффициент бокового давления увеличивается на 0,1, а соотношение τ / q _s уменьшается на 22,98% и 15,31%, а P / P ₀ коэффициент уменьшается на 5,07% и 3,12%.

Влияние прокатной нагрузки и относительного разрушения

Относительный разрыв B _r образца 2 составил 5,0%, 12,5% и 20.0% соответственно. Нагрузка прокатки составляла 500 кПа , 1500 кПа и 2500 кПа . Коэффициент бокового давления составляет k ₀ = 0,4. На рис. 15A и 15B показаны кривые Q — S для свай в зоне засыпки щебня с относительным разрушением щебня и изменением прокатной нагрузки, соответственно.

На рис.15 видно, что предельная несущая способность сваи уменьшается с увеличением нагрузки прокатки и относительного разрушения.Эта тенденция становится незаметной с увеличением нагрузки прокатки и относительной поломки. Коэффициент уменьшения на 10,63%, 4,8% относительного разрушения, соответственно, и коэффициент уменьшения на 7,26%, 1,84% в нагрузке прокатки, соответственно. Это связано с тем, что увеличение относительного дробления щебня снижает сопротивление со стороны сваи. Рис. 16 показывает, что относительный разрыв увеличивается на 7,5%, а предельное боковое сопротивление уменьшается на 33,6% и 16,26%, а нагрузка качения увеличивается на 1000 кПа , а предельное боковое сопротивление уменьшается на 21.62% и 6,18%. Как показано на Рис. 17, относительный износ увеличивается, и скорость роста замедляется с увеличением нагрузки прокатки. Сопротивление со стороны сваи уменьшается по мере увеличения относительного дробления щебня. Кроме того, относительные разрушения образца 1 и образца 2 очень близки, когда нагрузка прокатки достигает 2500 кПа .

На рис. 18 и 19 показано, что боковое сопротивление постепенно увеличивается по мере увеличения относительного разрушения и нагрузки качения. Однако влияние относительного разрушения и прокатной нагрузки на мобилизацию бокового сопротивления постепенно становится незначительным по мере увеличения относительного разрушения и прокатной нагрузки.При вертикальной нагрузке 9000 кН отношение τ / q _s сначала увеличивается, а затем уменьшается с увеличением глубины. Поскольку осевое смещение уменьшается, а предел прочности на сдвиг увеличивается с глубиной, максимальное боковое сопротивление достигается на определенной глубине. Как правило, увеличение относительного разрушения и нагрузки качения способствует мобилизации бокового сопротивления, что облегчает снятие осевой нагрузки.

Влияние литологии щебня

На рисунках 20–23 показаны кривые Q — S , кривые τ — μ , кривые τ / q _s -z и кривые P / P ₀ -z сваи в засыпке. площади с различной литологией щебня соответственно. Литология восьми образцов представлена ​​кварцевым песчаником, известняком и др. Коэффициент бокового давления составляет 0,4, а нагрузка прокатки составляет 1500 кПа .

Очевидно, что разница между восемью образцами небольшая, а предельная нагрузка сваи составляет около 10600 кН на рис.Как показано на Рис. 21, предельное боковое сопротивление восьми образцов находилось в диапазоне от 90 кПа до 105 кПа , а отношение длины интервала к максимальному предельному боковому сопротивлению составляет 0,143. Это показывает, что влияние различных образцов на предельное боковое сопротивление очень мало. Поскольку относительное разрушение и пиковая кривая угла внутреннего трения в литературе [31] мало изменяются в литологии, на предельное боковое сопротивление меньше влияет литология.Из рисунков 22 и 23 видно, что соотношение τ / q _s и соотношение P / P ₀ не изменяются литологией щебня. .

Заключение

В большой карстовой пещере была построена модель передачи нагрузки для сваи с забивкой, учитывающая взаимосвязь между характеристиками дробления и нелинейной функцией передачи нагрузки. Используя метод конечных разностей, было получено уравнение переноса функции нагрузки.Кроме того, было проанализировано влияние основных параметров, включая коэффициент бокового давления, относительное разрушение, нагрузку качения и литологию щебня на опорный механизм сваи с засыпкой из щебня в засыпку из щебня. Основные выводы можно резюмировать следующим образом.

1. Модель функции передачи нагрузки была построена, чтобы отразить поведение осадки сваи с каменными стенками в зоне обратной засыпки щебня. Предложенная модель проверена сравнением двух случаев.
2. Коэффициент бокового давления оказывает значительное влияние на предельную несущую способность и мобилизацию бокового сопротивления сваи. Предельное боковое сопротивление и предельная несущая способность постепенно увеличиваются с увеличением коэффициента бокового давления. Боковое сопротивление сначала увеличивается, а затем уменьшается по мере увеличения глубины при высоких уровнях нагрузки.
3. Увеличение относительного разрушения и нагрузки качения увеличивает предельную несущую способность сваи и мобилизацию бокового сопротивления, эта тенденция становится неочевидной с увеличением нагрузки качения и относительного разрушения.При вертикальной нагрузке 9000 кН отношение τ / q _s сначала увеличивается, а затем уменьшается с увеличением глубины. Литология щебня мало влияет на предельную несущую способность (около 10600 кН ) и предельное боковое сопротивление (от 90 кПа до 105 кПа ) при сравнении восьми образцов. Таким образом, для повышения несущей способности сваи следует уменьшить относительную поломку щебня.
4. Путем анализа кривых Q — S , кривых τ — μ , τ / q _s -z кривых и P / P ₀ -z кривых, можно сделать вывод, что боковое сопротивление сваи в зоне обратной засыпки щебня нельзя игнорировать с точки зрения предотвращения траты инженерных материалов. Если получены параметры испытания щебня и нагрузка качения, можно оценить относительный разрыв и несущую способность сваи.В настоящем исследовании предлагается метод оценки реакции вертикально нагруженной сваи с учетом характеристик дробления. Анализ может быть расширен для учета характеристик щебня и изучения комбинированных нагрузок.

Ссылки

1. 1. Розенбенг П., Журно Н.Л. Испытания на трение и концевые подшипники на коренных породах для конструкции гнезда большой емкости. Can Geotech J 1976; 13 (3): 324–333.
2. 2. Крафт Л. М., Рэй Р. П., Кагава Т.Теоретические кривые t-z. Журнал Geotech Eng 1981; 107 (11): 1543–61.
3. 3. Лю Дж, Сяо HB, Тан Дж, Ли QS. Анализ передачи нагрузки одинарной сваи в слоистом грунте. Comput Geotech 2004; 31 (2): 127–135.
4. 4. Zhang Q, Zhang Z, He J. Упрощенный подход к расчету осадки отдельных свай и групп свай с учетом взаимодействия между идентичными сваями в многослойных грунтах. Comput Geotech 2010; 37 (7–8): 969–976.
5. 5. Ли Дж, Тан Й, Лян Ф.Модифицированный метод анализа поведения нелинейной передачи нагрузки осевых свай. KSCE J Civ Eng 2012; 16 (3): 325–333.
6. 6. Чжан К., Ли Л., Чен Ю. Анализ реакции сваи на сжатие с использованием модели смягчения, гиперболической модели трения кожи и билинейной модели концевого сопротивления. J Eng Mech 2014; 140 (1): 102–111.
7. 7. Abchir Z, Burlon S, Frank R, Habert J, Legrand S. Кривые t – z для свай по результатам прессиометрических испытаний. Géotechnique 2016; 66 (2): 137–148.
8. 8. Рэндольф М.Ф., Гнев С.П. Анализ вертикальной деформации свайных групп. Геотехника 1979; 29 (4): 423–439.
9. 9. Ли CY. Анализ дискретного слоя аксиально нагруженных свай и групп свай. Comput Geotech 1991; 11 (4): 295–313.
10. 10. Гуо В.Д., Рэндольф М.Ф. Эффективный подход к прогнозированию осадки свайных групп. Геотехника 1999; 49 (2): 161–179.
11. 11. Се Х., Цзян К., Хе Дж. И Хань Х. Аналитическое решение для устойчивого притока карстовой воды в туннель.Геофлюиды, 2019, 9.
12. 12. Ли К.М., Сяо З.Р. Упрощенный нелинейный подход к расчету осадки группы свай в многослойных грунтах. Может Geotech J 2001; 38 (5): 1063–1080.
13. 13. Шенг Д., Эйгенброд К.Д., Риггерс П. Анализ методом конечных элементов установки свай с использованием фрикционного контакта с большим скольжением. Comput Geotech 2005; 32 (1): 17–26.
14. 14. Ма Д., Дуань Х. Ю., Лю Дж. Ф., Ли X Б., Чжоу З. Л. Роль пустой породы в снижении рисков, связанных с добычей полезных ископаемых, и загрязнения окружающей среды: экспериментальное исследование.Наука об окружающей среде в целом, 2019, 664, 436–448. pmid: 30754011
15. 15. Сказал я, Де Дженнаро В., Фрэнк Р. Осесимметричный анализ методом конечных элементов при испытаниях на нагружение свай. Comput Geotech 2009; 36 (1–2): 6–19.
16. 16. Comodromos EM, Papadopoulou MC, Rentzeperis IK. Расчет и проектирование свайных фундаментов с использованием экспериментальных данных и трехмерного численного анализа. Comput Geotech 2009; 36 (5): 819–836.
17. 17. Мандолини А., Виджиани С. Осадка свайного фундамента.Géotechnique 1997; 47 (4): 791–816.
18. 18. Ма Д., Цай Х., Ли К., Дуань Х.Ю. Натурное и численное исследование опасности прорыва грунтовых вод из залитого цементным раствором карстового столба при разработке длинных забоев. Вода, 2018, 10 (9), 1187.
19. 19. Сюй KJ, Poulos HG. Общий упругий анализ свай и свайных групп. Int J Numer Anal Met 2000; 24 (15): 1109–1138.
20. 20. Ай З.Й., Хан Дж. Анализ граничных элементов аксиально нагруженных свай, заделанных в многослойный грунт.Comput Geotech 2009; 36 (3): 427–434.
21. 21. Шен В.Й., Чоу Ю.К., Йонг К.Ю. Вариационный подход к анализу вертикальной деформации группы свай. Int J Numer Anal Met 1997; 21 (11): 741–752.
22. 22. Ма Д., Резания М., Ю. Х.С., Бай Х. Б. Вариации гидравлических свойств зернистых песчаников при напоре воды: влияние миграции мелких частиц, Инженерная геология, 2017, 217: 61–70
23. 23. Шен В.Й., Чоу Ю.К., Йонг К.Ю. Вариационное решение для вертикально нагруженных групп свай в упругом полупространстве.Геотехника 1999; 49 (2): 199–213.
24. 24. Шен В.Й., Чоу Ю.К., Йонг К.Ю. Вариационный подход к анализу взаимодействия свайной группы и сваи. Геотехника 2000; 50 (4): 349–357.
25. 25. О’Нил М.В., Лекция ТТКТ. Боковое сопротивление в сваях и буровых валах. Журнал Geotech Geoenviron 2001; 127 (1): 3–16.
26. 26. ДОНГ Юнь. Экспериментальное изучение интенсифицирующего характера каменно-грунтовой смеси. Механика горных пород и грунтов 2007; 28 (6): 1269–1274.
27. 27. Zhang Q, Zhang Z. Полное поведение передачи нагрузки свай с фундаментным цементным раствором. J Cent South Univ 2012; 19 (7): 2037–2046.
28. 28. ЦЗЯН У-цзюнь, ЯНЬ Дин-юань, ВАН Мин-мин. Исследование закономерностей нагрузки-осадки и расчет сваи фундамента в карстовой пещере. Журнал Geotech Eng 2017; 39 (S2): 67–70.
29. 29. ЧЕН Хуа-вэй, ЧЕН Чжао, ЦЗЯН Чун, Ли Ю. Влияние предельного сопротивления трения при низком удерживающем давлении на несущие характеристики свай обратной засыпки.Журнал Geotech Eng 2018; 40 (S2): 87–90.
30. 30. Бобби О. Хардин. Измельчение частиц почвы. Журнал геотехнической инженерии, Американское общество инженеров-строителей, 1985; 111 (10): 1177–1192.
31. 31. Лю Хань-лонг, Цинь Хун-ю, ГАО Ю-фэн, ЧЖОУ Юнь-дон. Экспериментальное исследование дробления каменной наброски и крупных заполнителей. Механика грунта 2005; 26 (4): 562–566.
32. 32. Индраратна Б., Ионеску Д., Кристи Х. Д. Поведение железнодорожного балласта на сдвиг на основе крупномасштабных трехосных испытаний.Журнал геотехнической и геоэкологической инженерии 1998; 124 (5): 439–449.
33. 33. ЦИНЬ ХЛИГ Хун-юй. Исследование прочности и деформации грубых заполнителей на основе крупномасштабных трехосных испытаний. Механика грунта 2004; 25 (10): 1575–1580.
34. 34. Сяо Чжао-рань, ВАН Лю-минь, Ли Цзянь-вэнь. Нелинейное поведение одиночной сваи. J Geotech Eng 2002; (05): 640–644.
35. 35. Цзян Ч., Ли И, Лю Л., Лин Х. Нелинейный анализ гибкой сваи вблизи недренированного глиняного откоса при боковой нагрузке.ADV CIV ENG 2018; 1–13.
36. 36. Чжан Шэн, Тонг С.-X, Си Ли, Шэн Дайчао. Новый метод изучения эволюции разрушения частиц. Géotechnique, 2015; 65: 911–922.
37. 37. Тонг С., Бертон Г.Дж., Чжан С. и др. Простая модель распределения частиц по размерам для гранулированных материалов [J]. Канадский геотехнический журнал, 2018; 55 (2): 246–257.
38. 38. Марсал RJ. Механические свойства каменной наброски при строительстве насыпи-плотины. учебник. ред.r.c. Хиршфельд и С.Дж. пулос. John Wiley and Sons Inc. паб. нью-йорк, 1973, 92 с. Международный журнал механики горных пород и горной науки и геомеханики, тезисы 1967; 12 (4): 67.
39. 39. Шу-тянь БАЙ, И-Хао ЦУИ. Механические характеристики каменной наброски. Journal of Hydroelectricity 1997 (03): 22–31.
40. 40. Каррубба П. Кожное трение о сваях большого диаметра, вбитых в скалу. Can Geotech J 1997; 34 (2): 230–240.
41. 41. Радхакришнан Р., Люнг К.Ф.Перенос нагрузки свай с забивкой. Журнал Geotech Eng 1989; 115 (6): 755–768.
42. 42. Сяо HB, Ло QZ, Тан Дж, Ли QS. Прогнозирование зависимости нагрузки от осадки для свай большого диаметра. Конструктивное проектирование высотных зданий 2002; 11 (4): 285–293.

США Наследие Баграма не что иное, как «груды металлолома» — Синьхуа

Афганец обыскивает уступ, брошенный войсками США возле аэродрома Баграм после эвакуации всех сил США и НАТО в провинции Парван на востоке Афганистана, 3 июля 2021 года.(Синьхуа / Рахматулла Ализада)

65-летний Гюль засмеялся, описав уход из Баграма как «унизительное поражение», и, безусловно, так это выглядит для многих.

Торговцы металлоломом в Баграме прекрасно осведомлены о том, что Соединенные Штаты и их коалиция не смогли достичь своей цели после военного вторжения и оккупации страны, по крайней мере частично, в течение 20 лет.

БАГРАМ, Афганистан, 4 июля (Синьхуа) — «В Баграме не осталось ничего важного или ценного, кроме груд металлолома, который мы покупаем для дилеров», — сказал агентству Синьхуа афганский торговец металлоломом Гул Мохаммад.

Когда-то крупнейшая военная база коалиции в Афганистане, объект в Баграме вмещал более 40 000 военнослужащих, прежде чем он был передан правительственным силам Афганистана в четверг. «Лом», о котором он говорит, — это разбитые автомобили, генераторы, униформа и ботинки американских солдат.

Силы, базирующиеся в Баграме, по сообщениям, перед эвакуацией разбили все ценное.

На снимке, сделанном 3 июля 2021 года, виден уступ, брошенный американскими войсками возле аэродрома Баграм после того, как U.С. и силы НАТО эвакуированы в провинцию Парван на востоке Афганистана. (Синьхуа / Рахматулла Ализада)

65-летний Гюль засмеялся, описав уход из Баграма как «унизительное поражение», и, безусловно, так это выглядит для многих. Мусор валялся у базы, как мусор, и их поспешный вывод явно говорит о поражении.

Торговцы металлоломом в Баграме прекрасно осведомлены о том, что Соединенные Штаты и их коалиция не смогли достичь своей цели после военного вторжения и оккупации страны, по крайней мере частично, в течение 20 лет.

По словам Гюля, захватчики прибыли, чтобы уничтожить Талибан и Аль-Каиду после террористических атак 11 сентября, и потерпели поражение по обоим причинам. «Талибан» и «Аль-Каида» продолжают действовать в Афганистане.

«Америка пришла уничтожить террористов, но террористы избили ее и убежали», — сказал Гюль.

На фотографии, сделанной 2 июля 2021 года, показан аэродром Баграм после эвакуации всех сил США и НАТО в провинции Парван на востоке Афганистана.(Фото Сайеда Моминзада / Синьхуа)

Аэродром, построенный 50 лет назад, база Баграм, в 50 км к северу от Кабула, был военным центром США в Афганистане, где содержались известные боевики и подозреваемые, в том числе командиры талибов.

Окруженный бетоном и колючей проволокой, статус Баграма как крепости быстро испарился, поскольку последние войска устремились домой, их миссия провалилась, а их положение в глазах афганцев стало ниже, чем когда-либо прежде.

Боевики объявили победу и «поражение могущественной военной державы».«Талибан, как они говорят, изгнал американские войска из Афганистана, и это мнение разделяют многие, преуспевшие в беспорядке, который они оставили позади. ■

Испытание мостовых деревянных свай под действием эксцентрических нагрузок — Лаборатория инженерных сооружений Ньюмарка

PI: B. Andrawes / Студент: K.E. Ким

Мосты с различными деревянными конструктивными элементами составляют значительную часть транспортной инфраструктуры США. Особенно распространены мосты, опирающиеся на деревянное свайное основание, называемые просто деревянными свайными мостами.Многие деревянные свайные мосты, которые до сих пор используются, были построены в 1950-х и 60-х годах с использованием упрощенных подходов к проектированию, в значительной степени основанных на общепринятых и эмпирических данных. Поскольку в их первоначальной конструкции учитывались только гравитационные нагрузки, многие деревянные свайные мосты не соответствуют современным стандартам. Еще больше усугубляет эту проблему их возраст и подверженность деградации. Несмотря на эти проблемы, деревянные мосты в целом игнорируются с точки зрения эксплуатационной важности и требуют минимальных усилий по обслуживанию.Более того, в то время как бесчисленные исследования были сосредоточены на каждом аспекте обычных железобетонных или стальных мостов, исследовательская деятельность по деревянным мостам практически не проводилась. Учитывая постоянно растущие требования к мостам и интерес к устойчивым, устойчивым конструкциям, пришло время ликвидировать разрыв. Это исследование посвящено экспериментальным испытаниям деревянных свай с особым вниманием к краткосрочным и долгосрочным характеристикам свай, модернизированных композитами из армированного волокном полимера (FRP).Влияние износа древесины и эффективность различных стратегий применения FRP исследуются, чтобы дать рекомендации по конструкции, и уникальная процедура ускоренного старения используется для изучения их долговечности. Численные подходы используются для разработки методов оценки несущей способности разрушенного деревянного свайного основания моста. Это включает в себя комплексный метод определения допустимой нагрузки для опорных деревянных свай, в котором состояние сваи на месте является ключевым входным параметром. Результаты этого исследования ясно демонстрируют необходимость более тщательного рассмотрения безопасности существующих деревянных мостов и показывают, что надлежащее обслуживание и модернизация могут значительно улучшить их прочность и долговечность.Что наиболее важно, это исследование предоставляет простые и надежные инструменты для оценки уязвимости деревянных свайных мостов при различных условиях нагрузки.

Винтовые сваи (Тарифное объявление 15)

22 мая 2019 г. было опубликовано новое постановление от 17 мая 2019 г.

Это не считается изменением в практике Великобритании.

Новое постановление

Изделие (так называемая «винтовая свая») круглого сечения, длиной примерно 55 сантиметров и внешним диаметром 6 сантиметров, изготовленное из горячеоцинкованных стальных листов.

Один конец сваи конический с резьбой, другой конец имеет П-образный элемент с отверстиями для установки шурупов.

Изделие предназначено для вкручивания в землю или другой лежащий под ним материал, а затем для постоянного закрепления деревянных стоек конструкций (после установки они остаются в этом положении), вставляя их в U-образный элемент и удерживая их. на место винтами.

Винтовые сваи используются в деревянных конструкциях, системах солнечной энергии, садовых и праздничных конструкциях, системах ограждений, досках, баннерах и т. Д.

Классификация

(Код Комбинированной номенклатуры (CN))

Код 7308 90 59

Причина

Классификация определяется общими правилами 1 и 6 для интерпретации Комбинированной номенклатуры, примечанием 3 к разделу XV и формулировкой кодов CN 7308, 7308 90 и 7308 90 59.

Изделие имеет объективную характеристику «частей конструкций» товарной позиции 7308. Оно специально предназначено для сборки конструктивного элемента, при установке конструкции на место она остается в этом положении.В нем есть отверстия, в которые во время сборки вставляются винты для фиксации конструктивных элементов (см. Также пояснения к Гармонизированной системе (HSEN) к товарной позиции 7308, абзац 1).

Классификация под товарной позицией 7326 как прочие изделия из чугуна или стали исключена, поскольку изделия для использования в строительстве подпадают под товарную позицию 7308 (см. Также HSEN к товарной позиции 7326, пункт (1)).

Следовательно, изделие должно быть классифицировано под кодом CN 7308 90 59 как части стальных конструкций.

Тарифная классификация
Таможенное управление
10-й этаж, юго-восток
Александр Хаус
проспект Виктории, 21
Саутенд-он-Си
Эссекс
SS99 1AA

Электронная почта: indicator.classification@hmrc.gov.uk

Это уведомление о тарифах публикуется только в информационных целях.

Amazon.com: Крем-мазь от геморроя Mayinglong Musk

Как и многие другие люди, просматривающие этот продукт, я пришел в Amazon в более или менее отчаянном состоянии, пытаясь найти что-то, что могло бы помочь мне в чрезвычайно ужасном случае геморроя.Мне 47 лет, за эти годы у меня были случайные случаи обострения геморроя, но обычно я мог справиться с ними, используя обычный безрецептурный продукт, такой как Preparation H, пытаясь принять немного дополнительной клетчатки и просто будьте осторожны с этой областью. Но по какой-то причине на этот раз проблема только усугубилась, и я борюсь с геморроем последние 6 месяцев или около того. Как и многие другие, это был кошмар. Боль от попытки сходить в ванную, кровавый стул, постоянный зуд и дискомфорт были ужасны.

До этого продукта я перепробовал практически все, что мог придумать. Некоторые из этих продуктов включали суппозитории и кремы Preparation H, мази с тройным антибиотиком, вазелин, лосьоны, алоэ вера и деситин и другие. Иногда я получал небольшое облегчение, но это было временным явлением, и я так и не приблизился к тому, чтобы полностью устранить проблему.

Я собирался пойти к врачу в крайнем случае и подумал, что просто посмотрю, что было на Amazon, подумав, может быть, что-то, что я еще не пробовал.Вот так я наткнулся на этот продукт. Как и многие люди, я настроен так же скептически, как и они, и хотя у меня была некоторая надежда, что смелые утверждения, которые пользователи делали об этом продукте, могут быть правдой, я сохранял осторожный оптимизм.

Ну, прошло чуть больше недели, и теперь я один из верующих! Это действительно потрясающе! Даже после целого дня его использования мне казалось, что это немного помогает, но я подумал, что, возможно, это было просто принятием желаемого за действительное. Но через 2 дня я уже мог сказать, что дела пошли на поправку.Примерно через 3 дня использования я заметил, что все кровотечение полностью исчезло. И через неделю я почти полностью вернулся к норме. Я потрясен тем, насколько хорошо работал этот продукт.

Я должен отдать должное Дж. Альваресу из его / ее обзора от 30.12.09. Я использовал ту же стратегию, которую он предложил, поскольку она мне показалась очень логичной. Таким образом, я купил контейнер с лечебными подушечками Tuck’s Medicated Pads:

БАГАЖНИКИ MED PADS 100 КАЖДЫЙ , и добавка без сахара Medamucil Pysillium Fiber: Metamucil Multi-Health Fiber от Meta, Orange Smooth Sugar Free 114 чайных ложек 23.3 унции . Я принимал по одной порции (2 чайные ложки) Медамуцила 2 или 3 раза в день — обычно утром и вечером, а иногда и днем. Я действительно думаю, что это помогло немного смягчить стул и просто сделать меня более регулярным (то есть ходить чаще и реже). Прокладки Tucks также отлично подходят, когда вы идете в ванную или когда чувствуете легкий зуд. Гамамелис действительно помогает при зуде.

По сути, я использовал этот продукт не менее 3 раз в день, и после каждого раза ходил в ванную.После дефекации я очень осторожно протирал салфеткой для младенцев, чтобы выполнить основную часть очистки, а затем использовал несколько салфеток Tucks, чтобы закончить работу — опять же, очень осторожно. Затем я нанесу полоску этого продукта примерно на 3/4 дюйма на свою область. Это вместе с Медамуцилом сработало потрясающе. Но я действительно отдаю этому продукту большую часть заслуг. Это здорово, потому что он не такой жирный и маслянистый. как и продукты типа Preparation H. Это все еще мазь, и она действует гладко, но никогда не промокает и не вызывает ощущения слизи в ягодицах.И он также имеет приятный успокаивающий и охлаждающий эффект, который мне очень нравится. В некоторых из этих обзоров запах запаха стал немного шуткой, но это совсем не плохо. Это сложно описать, но у него запах трав, смешанный с запахом ментола или эвкалипта. Он немного отличается, но давайте будем честными — если он избавит вас от геморроя, разве вас это волнует? Я этого не сделал.

Но суть в том, что этот продукт действительно работает на удивление хорошо, и я не могу рекомендовать его достаточно высоко.Если вы, как я, испытываете сильную боль и действительно страдаете, не зная, что делать, я бы обязательно попробовал. Я не могу гарантировать, что это сработает для всех, но для меня это сработало исключительно хорошо, и уж точно лучше, чем об операции. Я вернулся к жизни без боли и не думал постоянно о своей заднице.

.