Счетчик валтек универсальный: Счётчик для воды универсальный Valtec 1/2″ DN15 110 мм, со сгонами VLF-15U

20.10.2021 автор alexxlab

Содержание

Счетчик VALTEC универсальный крыльчатый 110 мм 1/2″ горизонтальный

Подробное описание

Артикул № 2786069

Универсальный прибор для учета расхода воды с температурой от 5 до 90 градусов Цельсия, 1.5 куб. м, 110 мм
Устанавливается в системах холодного и горячего водоснабжения с давлением до 16 бар. Преимущественно применяется в качестве счетчика воды в квартирах.

Технические характеристики

Общие параметры
Диаметр соединения:	1/2″

Тип:	Счетчик
Принцип работы:	Вихревой
Тип механизма:	Крыльчатый
Тип присоединения:	Резьба
Тип монтажа:	Горизонтальный
Назначение:	Универсальный
Установочная длина без сгонов:	110 мм
Параметры резьбы корпуса:	G1/2″
Параметры резьбы сгона:	G3/4″
Высота:	7 см
Ширина:	11 см
Номинальный диаметр (условный проход):	1,2 мм
Вид резьбы:	Наружная
Максимальное рабочее давление:	16 бар
Максимальная температура эксплуатации:	90 град. Цельсия
Материал корпуса:	Полипропилен
Номинальный расход:	1,5 куб.м/ч
Межповерочный интервал :	6 лет
Конструктивные особенности:	Импульсный выход
Вес:	1 кг

Размеры и вес (брутто)
Вес:	640 г
Высота:	7,0 см
Ширина:	11,0 см
Глубина:	2,0 см

Дополнительная информация
Страна производства:	Россия
Гарантийный срок:	36 месяцев

Счетчик VALTEC универсальный крыльчатый 110 мм 1/2″ горизонтальный

Подробное описание

Артикул № 2786069

Технические характеристики

Общие параметры
Диаметр соединения:	1/2″

Тип:	Счетчик
Принцип работы:	Вихревой
Тип механизма:	Крыльчатый
Тип присоединения:	Резьба
Тип монтажа:	Горизонтальный
Назначение:	Универсальный
Установочная длина без сгонов:	110 мм
Параметры резьбы корпуса:	G1/2″
Параметры резьбы сгона:	G3/4″
Высота:	7 см
Ширина:	11 см
Номинальный диаметр (условный проход):	1,2 мм
Вид резьбы:	Наружная
Максимальное рабочее давление:	16 бар
Максимальная температура эксплуатации:	90 град. Цельсия
Материал корпуса:	Полипропилен
Номинальный расход:	1,5 куб.м/ч
Межповерочный интервал :	6 лет
Конструктивные особенности:	Импульсный выход
Вес:	1 кг

Размеры и вес (брутто)
Вес:	640 г
Высота:	7,0 см
Ширина:	11,0 см
Глубина:	2,0 см

Дополнительная информация
Страна производства:	Россия
Гарантийный срок:	36 месяцев

Счетчик воды универсальный Valtec VLF-20U ДУ 20 мм L 105 мм со сгонами

Артикул: VLF-20U

Изготовитель: VALTEC

Цена: 2040 руб

Доставка по г. Москве в пределах МКАД: 450 руб

РосТест. Гарантия низкой цены.

Официальная гарантия производителя: 6 лет

Сопутствующие товары

Описание

Счётчик воды Valtec VLF-20U представляет собой универсальный одноструйный сухоходный крыльчатый счётчик, предназначенный для измерения расхода холодной и горячей воды, главным образом – в квартирах. Условный диаметр модели – 3/4″; номинальный расход воды – 2,5 м

3 в час. Длина прибора без сгонов – 105 мм. Резьба присоединительных патрубков – 1″. Для данной модели установлен увеличенный межповерочный интервал – 6 лет, всего счётчик рассчитан на эксплуатацию в течение 12 лет. Диапазон рабочих температура среды от +5°C до +90°C. Счетчик имеют защиту от воздействия внешних магнитных полей, соответствующую требованиям МИ 2985-2006 ГСИ.

Комплект поставки

Счётчик холодной и горячей воды крыльчатый VLF
Технический паспорт
Упаковка
2 цветные наклейки (красного/синего цвета для горячей/холодной воды)
Полусгон — 2 шт.

Устройство счетчика воды Valtec

Принцип работы

В проточной части счётчика расположена крыльчатка (2), которая вращается под действием потока воды. Счётный механизм счётчика имеет механизм часового типа (10), вращающийся под действием синхронной магнитной муфты (3), помещённой в анодированный стальной экран (6), исключающий влияние на показания прибора внешних магнитных полей. Принцип действия счётчика основан на измерении числа оборотов крыльчатки, вращающейся за счет кинетической энергии жидкости. Поток воды направляется через струевыпрямитель входного патрубка корпуса счётчика в измерительную полость, где под его действием вращается крыльчатка (2) с прикрепленным к ней магнитом (3). Число оборотов крыльчатки пропорционально количеству протекающей через счётчик воды.

Магнит (3), установленный в ступице крыльчатки (2), передаёт вращение на ведомый магнит синхронной муфты, находящейся в счётном устройстве (10). Счётный механизм изолирован от измеряемой среды специальной крышкой (8). Корпус счётчика соединяется со счетным устройством пластмассовым термоусадочным кольцом (11). Это кольцо одновременно является пломбировочным элементом, ограничивающим несанкционированный доступ к механизму счетчика. Счётный механизм приводит число оборотов крыльчатки к значению объема, протекающей воды в м³. Счётный механизм имеет восемь роликов и один стрелочный указатель для определения объёма воды в м³.

В счётном механизме имеется контрольная звёздочка, обеспечивающая повышение разрешающей способности счётчика при его поверке на установках с автоматическим съемом сигналов, а также позволяющая осуществлять дистанционную регистрацию объема воды, прошедшего через счётчик. Настройка счетчика производится с помощью настроечного диска (5), который имеет со стороны измерительной камеры две неподвижных лопасти, изменяющих скорость потока в камере. Настроечный диск крепится к корпусу с помощью прижимной гайки (7). Герметичность соединения обеспечивается уплотнительным кольцом (4). Крепление счётчика к трубопроводу осуществляется с помощью двух полусгонов (13), снабжённых паронитовыми прокладками. Полусгоны имеют ушки для пломбировки. В комплект поставки счётчика VLF-15-1,5 кроме двух полусгонов входит обратный клапан, который прилагается отдельно и, при желании потребителя, может быть им самостоятельно установлен в полусгон. Полусгоны имеют ушки для пломбировки.

Указания по монтажу

Перед монтажом счётчика следует удалить пластиковые предохранительные колпачки с патрубков счётчика.
Перед установкой счётчика следует проверить целостность пломбировочного кольца и наличие в паспорте клейма о первичной поверке. При этом заводской номер, указанный в паспорте, должен совпадать с номером на циферблате.
Трубопровод на участке монтажа счётчика должен иметь прямые участки не менее 3Dу до счётчика и 1 Dу после счётчика (Dу – диаметр условного прохода счётчика).
Трубопроводы до и после счётчика должны крепиться неподвижными опорами, чтобы предотвратить передачу на корпус счётчика усилий от температурной деформации трубопроводов и неточности монтажа.
При установке счётчика следует обращать внимание на то, чтобы направление потока соответствовало стрелке на корпусе счётчика.
Присоединение счётчика к трубопроводу должно быть плотным, без перекосов, с тем, чтобы не было протечек при давлении до 1,6 МПа.
Присоединение счётчика к трубопроводу с диаметром, большим или меньшим диаметра условного прохода счётчика, производится с помощью переходников, устанавливаемых вне зоны прямых участков.
Перед счётчиком должен быть установлен фильтр механической очистки с размером ячейки фильтроэлемента не более 500 мкм.
Не допускается установка счётчика на близком расстоянии от устройств, создающих вокруг себя сильное магнитное поле (например, силовых трансформаторов).
Счётчик допускается устанавливать на горизонтальных и вертикальных трубопроводах. Установка счётчика на горизонтальном трубопроводе счетным механизмом вниз не допускается.
Если трубопровод, в котором установлен счётчик, является частью заземления, место установки счётчика должно быть электрически шунтировано. Несоблюдение этого правила может привести к дополнительной коррозии данного участка трубопровода.
Использование прокладок, заужающих проходное сечение полусгонов, а также попадание нерастворимых частиц на сетку струевыпрямителя могут привести к существенным искажениям показаний счётчика.
Если будет использоваться встроенный обратноый клапан, то он должен устанавливаться в полусгон на выходе из счётчика и при этом так, чтобы он открывался по ходу движения жидкости.

Документация

Технический паспорт изделия (открыть PDF-файл)
Сертификат соответствия (открыть PDF-файл)
Свидетельство об утверждении типа средств измерений (открыть PDF-файл)
Описание типа средств измерений (открыть PDF-файл)
Cчетчики холодной и горячей воды крыльчатые VLF торговой марки VALTEC. Методика поверки (открыть PDF-файл)

Технические характеристики

Производитель	Valtec
Артикул	VLF-20U
Тип	Счетчик воды
Материал корпуса	Латунь СW617N
Сгон	есть
Монтажная длина (L)	105 мм
Условный диаметр трубы	3/4″
Диаметр условного прохода	20 мм
Номинальный расход воды	5,5 м³/ч
Максимальное давление	1,6 МПа
Рабочая температура среды	от +5°C до +90°C
Диапазон рабочих температур окружающей среды	от +5°C до +50°C
Порог чувствительности	0,02 м³/ч
Потери давления при номинальном расходе	0,025 Мпа
Потери давления при максимально расходе	0,1 Мпа
Наибольшее количество измеряемой воды за сутки	63 м³
Наибольшее количество измеряемой воды за месяц	1875 м³
Степень защиты корпуса	IP68
Средняя наработка на отказ	86 тысяч часов
Межповерочный интервал	6 лет
Полный средний срок службы	12 лет
Официальная гарантия производителя	6 лет
Страна производства	Россия
Страна-родина бренда	Италия

Цифровой позиционер Valtek Logix 1400

Valtek Logix 1400 Digital Positioner ОБЩАЯ ИНФОРМАЦИЯ Следующие инструкции предназначены для помощи при распаковке, установке и техническом обслуживании цифровых позиционеров Valtek ® Logix 1400 по мере необходимости.Серия 1000 — это термин, используемый здесь для всех позиционеров; однако конкретные числа указывают на особенности, характерные для конкретной модели (например, цифровой позиционер Logix 1400 означает, что позиционер использует протокол FOUNDATION fieldbus). Пользователи продукта и обслуживающий персонал должны тщательно изучить этот бюллетень перед установкой, эксплуатацией или выполнением любого технического обслуживания клапана. Более подробные инструкции по эксплуатации включены в другие руководства в переплетчике руководства пользователя; обратитесь к ним, когда потребуется дополнительная информация.Отдельные инструкции по установке, эксплуатации и техническому обслуживанию

Flowserve охватывают части системы клапана (IOM 1 или IOM 27) и привода (IOM 2 или IOM 31), а также другие аксессуары. Подробную информацию о реализации fieldbus см. В справочном руководстве и установке Logix 1400 цифрового позиционера . При необходимости обратитесь к соответствующим инструкциям.Во избежание возможных травм персонала или повреждения деталей клапана пользователи должны строго соблюдать ПРЕДУПРЕЖДЕНИЯ и ВНИМАНИЕ. Модификация этого продукта, замена не заводских или некачественных деталей или использование процедур обслуживания, отличных от описанных, могут существенно повлиять на производительность или быть опасными для персонала и оборудования, а также могут привести к аннулированию существующих гарантий. ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ. При работе с этим или любым другим продуктом для управления технологическим процессом необходимо соблюдать стандартные отраслевые правила техники безопасности. В частности, следует использовать индивидуальные защитные и подъемные устройства в соответствии с гарантией.Распаковка 1. Распаковывая позиционер Logix 1400 , сравните упаковочный лист с полученными материалами. Списки с описанием системы и аксессуаров включены в каждый транспортный контейнер. 2. При подъеме системы из транспортировочного контейнера расположите подъемные ремни таким образом, чтобы не повредить установленные аксессуары. Системы с клапанами до шести дюймов можно поднимать с помощью подъемного кольца привода. В более крупных системах поднимите блок с помощью подъемных ремней или крюков через стойки вилки и внешний конец корпуса.ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ. При подъеме клапана / привода в сборе с помощью подъемных ремней помните, что центр тяжести может находиться выше точки подъема. Следовательно, необходимо обеспечить поддержку, чтобы предотвратить вращение клапана / привода. Несоблюдение этого требования может привести к серьезным травмам персонала или повреждению расположенного поблизости оборудования. 3. В случае повреждения при транспортировке немедленно свяжитесь с грузоотправителем. 4. Если возникнут какие-либо проблемы, обратитесь к представителю
Flowserve . Valtek Номер детали.164713 46-1

Delta Vana — Компания по управлению потоками

ПРОМЫШЛЕННАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ: ПРОВЕРЬТЕ Флэш-накопитель на дверях

Honeywell представляет систему, которая может помочь

защитить промышленные сети от зараженных USB-атак

ВСЁ О FLOW CONTROL

Позвольте нашим специализированным инженерам по разработке решений

укажите свои потребности и предложите лучшее решение.

НЕ ОСТАВЛЯЙТЕ КЛАПАНЫ В ПРЕБЫВАНИИ

Мы предоставляем услуги по техническому обслуживанию и ремонту всех видов пропорциональных, двухпозиционных и ручных клапанов.

Мы также можем протестировать и сертифицировать ваши клапаны до 24 дюймов (DN 600) и давления 400 бар на нашем испытательном стенде Ventil.

РАЗРАБАТЫВАЕМ КОМПЛЕКСНЫЕ ЦИФРОВЫЕ РЕШЕНИЯ С ДВУМЯ ГИГАНТАМИ АВТОМАТИЗАЦИИ

ОТРАСЛЕВЫЕ УСЛУГИ И РЕШЕНИЯ

Свяжитесь с нами, чтобы узнать о наших специальных решениях для различных отраслей по номеру

Нефть и газ, нефтехимия, химическая промышленность, энергетика, продукты питания и напитки, железо и сталь, целлюлоза и бумага.

МЫ МОЖЕМ ПРОВЕРИТЬ ВАШИ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ КЛАПАНЫ НА ВАШЕМ ЗАВОДЕ

Как вы хотите проверить свой клапан, это ваш выбор. Мы можем перенести нашу портативную испытательную машину на ваш завод или вы можете отправить нам свой клапан.

Мы даже можем протестировать клапаны, которые не могут быть демонтированы с помощью нашего онлайн-испытательного оборудования, и позволить вашему производству продолжить работу без риска.

ВЫ НЕ ХОТИТЕ ЗНАТЬ, ГДЕ УТЕЧКА?

Если вы не знаете, позвольте нам выяснить это и сообщить вам с помощью нашего специализированного оборудования и команды экспертов.

Мы даже можем обнаружить утечку и сообщить о ней.

ЛИГА ЧЕМПИОНОВ ПО АВТОМАТИЗАЦИИ ЗДЕСЬ

Мы представляем ведущих производителей промышленного оборудования для измерения и регулирования расхода.

Торговая площадка промышленного оборудования — Магазин оборудования

Категория: *
Ошибка: выберите категорию

Не могу найти то, что ищете, свяжитесь с намиЗапрос на рекламуБаннерное продвижениеИндивидуальное членствоБизнес-членствоОбщий вопросЮридические вопросыЗапрос на партнерствоПретензии и возвратОтчет о мошенничествеПредложениеТехнические проблемыДругие проблемы

Вложения:
Ошибка: выберите вложение

Разрешены только файлы doc, docx, pdf, png, jpg, gif.Размер файлов до 9,5Мб, можно загрузить 2 изображения или 1 файл политики. Изображения, содержащие водяной знак других веб-сайтов электронной торговли, будут удалены в соответствии с нашей политикой.

Страна: *

United StatesAfghanistanAland IslandsAlbaniaAlgeriaAmerican SamoaAndorraAngolaAnguillaAntarcticaAntigua и BarbudArgentinaArmeniaArubaAustraliaAustriaAzerbaijanBahamasBahrainBangladeshBarbadosBelarusBelgiumBelizeBeninBermudaBhutanBolivia многонационального государство ofBonaire Синт-Эстатиус и SabaBosnia и HerzegovinaBotswanaBouvet IslandBrazilBritish Индийского океан TerritoryBrunei DarussalamBulgariaBurkina FasoBurundiCambodiaCameroonCanadaCape VerdeCayman IslandsCentral африканского RepublicChadChileChinaChristmas IslandCocos (Килинг) IslandsColombiaComorosCongoCongo Демократической Республики theCook IslandsCosta RicaCote d’IvoireCroatiaCubaCuracaoCyprusCzech RepublicDenmarkDjiboutiDominicaDominican RepublicEcuadorEgyptEl SalvadorEquatorial GuineaEritreaEstoniaEthiopiaFalkland остров ( Мальвинские острова) Фарерские острова ФиджиФинляндияФранцияФранцузская ГвианаФранцузская ПолинезияФранцузские Южные территорииГабонГамбияГрузияГерманияГанаГибралтарГрецияГренландияГренадаГваделупаГуамГватемалаГернсиГвинна aGuinea-BissauGuyanaHaitiHeard Island и McDonald IslandsHoly Престол (Ватикан) HondurasHong KongHungaryIcelandIndiaIndonesiaIran Исламская Республика ofIraqIrelandIsle из ManIsraelItalyJamaicaJapanJerseyJordanKazakhstanKenyaKiribatiKorea Народно-Демократическая Республика ofKorea Республика ofKuwaitKyrgyzstanLao Народная Демократическая RepublicLatviaLebanonLesothoLiberiaLibyan арабских JamahiriyaLiechtensteinLithuaniaLuxembourgMacaoMacedonia бывшая югославская Республика ofMadagascarMalawiMalaysiaMaldivesMaliMaltaMarshall IslandsMartiniqueMauritaniaMauritiusMayotteMexicoMicronesia Федеративные Штаты ofMoldova Республика ofMonacoMongoliaMontenegroMontserratMoroccoMozambiqueMyanmarNamibiaNauruNepalNetherlandsNew CaledoniaNew ZealandNicaraguaNigerNigeriaNiueNorfolk IslandNorthern Mariana IslandsNorwayOmanPakistanPalauPalestinian края OccupiedPanamaPapua Новый ГвинеяПарагвайПеруФилиппиныПиткэрнПольшаПортугалияПуэрто-РикоКатарВоссоединениеРумынияРоссийская ФедерацияРуандаСент-БартелемиСвятой Елены Вознесения а й Тристан да CunhaSaint Киттс и NevisSaint LuciaSaint Мартин (французская часть) Сен-Пьер и MiquelonSaint Винсент и GrenadinesSamoaSan MarinoSao Томе и PrincipeSaudi ArabiaSenegalSerbiaSeychellesSierra LeoneSingaporeSint Маартен (Голландская часть) SlovakiaSloveniaSolomon IslandsSomaliaSouth AfricaSouth Грузия и Южный Сэндвич IslandsSouth SudanSpainSri LankaSudanSurinameSvalbard и Ян MayenSwazilandSwedenSwitzerlandSyrian Арабская RepublicTaiwanTajikistanTanzania Объединенная Республика ТайландаТимор-ЛештиТогоТокелауТонгаТринидад и ТобагоТунисТурцияТуркменистанТуркс и КайкосТувалуУгандаУкраинаОбъединенные Арабские ЭмиратыСоединенное КоролевствоСоединенные ШтатыМалые Соединенные Штаты Внешние острова УругвайУзбекистан Острова ВайтуэС.Уоллис и Футуна, Западная Сахара, Йемен, Замбия, Зимбабве,

. ПРИМЕЧАНИЕ. Чтобы связаться с нашим отделом продаж, отправьте нам электронное письмо по адресу [email protected] с общими вопросами.

Наше местонахождение
Equip Up Store, ООО,
9950 West Park Drive, Suite 326,
Хьюстон, Техас 77063, США,
Телефон: + 1- (888) -600-2144,
Факс: +1 (832) 831 8611

Влияние выбранных параметров настройки на работу импульсных форсунок паровой фазы СУГ

Journal of Natural Gas Science and Engineering 34 (2016) 1127e1136

Списки содержания доступны на ScienceDirect

Домашняя страница журнала Journal of Natural Gas Science and Engineering: www.elsevier.com/locate/jngse

Влияние выбранных параметров настройки на работу импульсных инжекторов паровой фазы сжиженного нефтяного газа Дариуш Шпица Белостокский технологический университет, факультет машиностроения, ул. Вейска 45, 15-351 Белосток, Польша

articleinfo

аннотация

История статьи: Поступила 4 мая 2016 года Получена в доработанном виде 24 июля 2016 Одобрена 1 августа 2016 Доступна онлайн 3 августа 2016

Исследования, направленные на доказательство влияния выбранных параметров на свойства потока парофазных инжекторов сжиженного нефтяного газа.В основном автор оценивал давление подачи, подъем поршня форсунки, диаметр выходного сопла и реализацию модулирующего ток сигнала. Определены функциональные связи и проведена качественная оценка совместимости. Кроме того, была проведена оценка влияния анализируемых параметров на время полного открытия и закрытия форсунки, что подтверждает реакцию на импульс и может иметь решающее значение в случае короткого времени впрыска.Было подтверждено, что подъем поршня форсунки существенно влияет на время отклика (для полного открытия — 1,00 мс и полного закрытия e 1,08 мс), а рабочий цикл ШИМ ниже 50% может привести к закрытию форсунки из-за недостаточной противодействующей силы ( разница для полного закрытия на 7,53 мс при времени открытия 10 мс). Для измерения времени отклика был предложен расходомер. В анализ времени открытия введен новый параметр, который можно использовать в упрощенном анализе потока.Исследования являются ответом на рыночный спрос на этот тип анализа и на растущий спрос на многоточечные системы впрыска паровой фазы сжиженного нефтяного газа. Исследования могут оказаться полезными при расчетах или проверке имитационных моделей. © 2016 Elsevier B.V.Все права защищены.

Ключевые слова: Двигатели внутреннего сгорания Подача топлива Сжиженный углеводородный газ Исследования

1. Введение Несмотря на то, что в последнее время цены на топливо на основе сырой нефти довольно нестабильны, в то время как уровень добычи сырой нефти постоянно меняется, инженеры все еще ищут альтернативные виды топлива для транспортные приложения.В случае транспорта, а также в других случаях, связанных со сжиганием топлива, весь процесс преобразования химической энергии в механическую определяется выбросом CO2 (Bleischwitz and Bader, 2010; Litschke and Knitschky, 2012). Первым шагом, который позволил бы сократить выбросы, было уменьшение размеров. Для экономичного автомобиля, оснащенного двигателем 0,8 л вместо двигателя 1,6 л, сокращение выбросов CO2 составило 18% в стационарных условиях. Крутящий момент при 1250 об / мин увеличивается на 50%. BMEP составляет 1,7 МПа, выходная мощность агрегата составляет 83 кВт / л, в то время как BSFC колеблется около 300 г / кВт · ч (Leduc et al., 2003). Нередко такие двигатели работают на очень бедной (A / F) смеси при малых и средних нагрузках (GDI). При полной нагрузке двигатель по-прежнему работает на стехиометрической смеси. Работа на очень бедной смеси приводит к увеличению выбросов NOx (Ye and Li, 2010), в то время как двигатели с прямым впрыском топлива (GDI) вносят вклад только в

общий выброс ТЧ от транспортного средства (Gordon et al., 2013). Чтобы снизить выбросы CO2, можно оптимизировать процесс сгорания и выхлопных газов после очистки или, в качестве альтернативы, использовать топливо с пониженным содержанием углерода (Hunicz and Kordos, 2011; Kenihan, 1999). На транспорте используются следующие виды топлива с более низким содержанием углерода: сжиженный нефтяной газ (LPG) (Mockus, 2007; MacLean and Lave, 2003; Johnson, 2003; Streimikiene et al., 2013; Masi, 2012; Wendeker et al., 2007; Szpica). и Czaban, 2014a, b; Myung et al., 2014; Erkus¸ et al., 2013; Puławski, Szpica, 2015; Ashok et al., 2015), сжатый природный газ (CNG) (MacLean and Lave, 2003; Streimikiene et al., 2013; Frick et al., 2007; Hekkert et al., 2005; Aslam et al., 2006; De Carvalho, 1985; Suurs et al., 2010) и сжиженный природный газ (LNG) (MacLean and Lave, 2003; Arteconi et al., 2010; Kumar et al., 2011). По причинам доступности и низкой конкурентоспособности плохо разработанные технологии жидкого биотоплива, топливных элементов и водорода они могут заменить традиционные виды топлива лишь в очень ограниченной степени по сравнению со сжиженным нефтяным газом (Gula et al., 2009; Анандараджа и др., 2013; Автогаз в Европе, 2013 г.). В Европе СНГ используется для питания 7 миллионов легковых автомобилей, что делает его наиболее распространенным альтернативным топливом (Raslavicius et al., 2014). Основой правильной работы любой топливной системы является качество топлива

1128

D. Szpica / Journal of Natural Gas Science and Engineering 34 (2016) 1127e1136

. В случае бензина это регулируется законодательством (Lekkas et al., 2003), в то время как в случае сжиженного нефтяного газа это не так просто.Средний корпоративный расход топлива (CAFE) — важный инструмент в политике сокращения удельного расхода топлива на тормозную систему (BSFC). Закон об альтернативном топливе для двигателей (AMFA) гарантирует, что транспортные средства, работающие на альтернативном топливе, будут подвергаться особому учету при расчете расхода топлива. Это делается для того, чтобы обеспечить более широкое производство и использование альтернативных производителей. Это представляет собой стимул к увеличению производства топлива CAFE на природные виды топлива и, следовательно, к увеличению доли альтернативного топлива на рынке (Всемирная ассоциация сжиженного нефтяного газа и Программа ООН по окружающей среде, 2008 г .; Всемирная ассоциация сжиженного газа, 2009 г .; Лю и Хельфанд, 2009 г.).Значительное сокращение выбросов HC и CO (65% и 50% соответственно) для сжиженного нефтяного газа при небольшом снижении тепловой эффективности по сравнению с бензином делает это топливо потенциально полезным в двигателях (Bhale et al., 2005; Murilloa et al. др., 2008). Однако более высокие выбросы выхлопных газов наблюдаются при различных пропорциях сжиженного нефтяного газа в некоторых топливных системах при определенных условиях (Gumus, 2011). Ранние решения альтернативных систем заправки сжиженным нефтяным газом основывались на смесителе (принцип работы аналогичен карбюратору) с той лишь разницей, что сопло карбюратора было заменено регулируемым дросселем на топливопроводе сжиженного нефтяного газа (Раславиц и др., 2014). Регулировка может выполняться периодически, ежегодно или постоянно (показания датчика кислорода). К сожалению, системы этих типов, как и системы с бензиновыми карбюраторами, не могли точно контролировать дозировку топлива, что приводило к увеличению выбросов выхлопных газов, что не соответствовало последующим строгим стандартам выбросов (Mitukiewicz et al., 2015). Внешние индексы также отклоняются от показателей базовой заправки, не в случае заправки паровой фазой сжиженного нефтяного газа (Szpica and Czaban, 2011), поэтому на рынке преобладают инжекторы паровой фазы сжиженного нефтяного газа.Современные системы прямого впрыска бензина можно частично заменить системами впрыска паровой фазы СНГ (Mitukiewicz et al., 2015). Впрыск сжиженного нефтяного газа в паровой фазе действительно влечет за собой определенные проблемы из-за специфики дозировки топлива в топливной системе (Czarnigowski, 2012). Преобразование жидкого состояния в пар вызывает 300-кратное увеличение диаметра проточных каналов (Duk et al., 2014). Вес элементов управления (клапанов) и связанная с ними инерция имеют решающее значение для точности дозирования топлива, особенно его неравномерность в многоцилиндровых двигателях (Szpica and Czaban, 2014a, b).Здесь также важны точность изготовления и преждевременный износ (Szpica, 2016). Системы впрыска паровой фазы сжиженного нефтяного газа используют сигналы от контроллера бензиновой системы, где они перехватывают управляющий сигнал бензиновой форсунки о начале впрыска и его продолжительности. Выдающиеся сигналы от датчиков носят исключительно информативный характер, поскольку удвоение регулировки невозможно, базовая регулировка обеспечивается контроллером. Очень часто сигнал от кислородного датчика считается равносильным контролю сжиженного нефтяного газа, поскольку это значение отображается в программе калибровки.По сути, сигнал кислородного датчика — это просто информация о чрезмерном отклонении состава смеси от стехиометрического, что позволяет быстро перейти на базовую (бензиновую) заправку, пропустив реакцию модуля управления бензином. Бензиновый модуль не может проверить, работает ли двигатель на сжиженном нефтяном газе или нет, поскольку он посылает сигналы на бензиновые форсунки. Затем эти сигналы перехватываются модулем сжиженного нефтяного газа. Двигатель работает и вырабатывает выхлопные газы, следовательно, процесс продолжается.Системы паровой фазы сжиженного нефтяного газа универсальны, и когда применяется множитель времени впрыска k, они могут быть адаптированы к любому данному двигателю.

tLPG ¼ k $ tpetrol

(1)

Множитель очень часто связан с различиями в теплотворной способности основного и альтернативного топлива и их физико-химическими различиями. Однако в общем смысле множитель k указывает на правильность выбора компонентов системы заправки СУГ (система составляется из индивидуально подобранных элементов уже на начальном этапе ее построения).Производители систем сжиженного нефтяного газа предоставляют диапазоны значений, в которые должен падать множитель, чтобы обеспечить непрерывную подачу топлива. Однако бывают случаи, когда универсальность парофазных систем сжиженного нефтяного газа не является преимуществом (Borawski, 2015). Дозирование паровой фазы LPG осуществляется инжекторами. Существует множество конструктивных решений, отсюда и разная точность их работы (Czarnigowski, 2012; Szpica, 2016). После установки и запуска топливной системы ее окончательная калибровка заключается в определении значения множителя k.Если калибровка не удалась, обычно виноваты форсунки форсунок, которые отвечают за окончательную массовую подачу топлива. Возможны и другие причины: * * * * *

Давление в топливной системе, подъем рабочего компонента, параметры змеевика, скважность модулированного сигнала (ШИМ), различия в ходе процессов открытия и закрытия бензиновые и газовые форсунки.

С этой целью автор попытался исследовать влияние выбранных параметров на функциональные свойства инжекторов паровой фазы сжиженного нефтяного газа.За основу были выбраны представители самых популярных форсунок. Результаты исследований могут служить источником характеристик, применимых в программном обеспечении для калибровки форсунок, конструкции форсунки (конструкции топливной системы), расчетах или исследованиях с помощью моделирования. Результаты должны ответить на вопрос, что произойдет, если во время калибровки системы заправки сжиженным нефтяным газом изменится одно из анализируемых значений. Это окажется очень полезным перед разборкой подкомпонентов и их регулировкой или модификацией (заменой форсунок).Очевидно, что не все анализируемые параметры применимы мгновенно; иногда они требуют дополнительных адаптивных действий. Исследования намекают на определенную процедуру с этими действиями, которые, следовательно, сократят процесс калибровки системы. Методология исследования и обработка результатов, представленные в дальнейшей части работы, представляют собой определенную альтернативу трудоемким и дорогостоящим исследовательским процедурам с использованием передовых измерительных технологий (Kakuhou et al., 1998; Park, 2005; ~ o and Moreira, 2005; Aleiferis et al. ., 2010; Чжан Оливейра Пана и др., 2011 г .; Алейферис и ван Ромунде, 2013; Movahednejad ~ o et al., 2013; Серрас-Перейра и др., 2013). et al., 2013; Оливейра Пана. Целью работы было предложить набор измерений, позволяющий быстро оценить влияние выбранных параметров на работу парофазных инжекторов сжиженного нефтяного газа в количественном аспекте. Помимо фирменного стенда для испытания паровой фазы сжиженного нефтяного газа, вместо измерительной карты использовались полностью оборудованный осциллограф с частотой дискретизации 2Gs и оригинальный датчик расхода на основе давления.Выборки осциллографа достаточно для оценки курсов при импульсе порядка нескольких миллисекунд. 2. Материал и методы 2.1. Предварительные исследования На начальном этапе был проведен анализ результатов исследований, проведенных на автомобиле Skoda Fabia (1,2 л, 12 В, 2006 модельный год), оснащенном альтернативной системой последовательного впрыска паровой фазы сжиженного нефтяного газа (STAG 2000 от AC LLC). . Испытания были выполнены

D. Szpica / Journal of Natural Gas Science and Engineering 34 (2016) 1127e1136

на динамометрическом стенде (LPS 3000 MAHA) с использованием специального оборудования для нормированных тестов на вождение (Czaban and Szpica, 2013).Было проведено два испытания — одно на бензине, другое на сжиженном нефтяном газе. Для записи данных использовалась программа производителя AC GAS SYNCHRO 1.12.5.0 LPG. Анализ трасс (рис. 1) привел к выводу, что система LPG поддерживает постоянное давление подачи p на уровне прибл. 1105 Па. Это давление устанавливается на разных уровнях на входе, и три таких уровня являются доминирующими: (1, 1,2 и 1,7) 105 Па. Наиболее популярными являются (1 и 1,2) 105 Па, поэтому их можно рассматривать как представитель.Что касается давления впрыска, то типичным можно считать tj (2,5, 5 и 10) мс. На основании этой информации были установлены диапазоны ввода в основное исследование. 2.2. Объект исследования Объект исследования — инжекторная рейка ООО «АК». 4 новых поршневых форсунки AC-W02-4 LPG / CNG были установлены в рейку. Инжекторы поставлялись в комплекте с лотком 133140287 и комплектующими (рис. 2). Основные технические данные испытанных форсунок представлены в таблице 1. Автор также провел испытания характеристических параметров катушек для различных частот импульсов, реализованные с помощью измерителя LCR CMT 417.Результаты представлены в таблице 2. Из информации в таблице 2 мы знаем, что на частоте 100 Гц импеданс близок к значению сопротивления, заявленному производителем. Эта частота (100 Гц) находится за пределами диапазона максимальной частоты импульсов форсунки, определяемой частотой вращения двигателя. Определение параметров для более высоких частот может иметь важное значение при использовании сигнала широтно-импульсной модуляции. Сигнал ШИМ используется для уменьшения тока на выводах катушки в момент, когда форсунка уже открыта (рис.3). Чтобы вызвать резкое движение поршня, требуется высокий ток, но для удержания форсунки в открытом состоянии требуется гораздо меньший ток. Рабочий цикл ШИМ влияет на ток удержания (рис. 4).

1129

Рис. 2. Объект исследования — система форсунок.

Таблица 1 Основные технические данные протестированных форсунок (www.ac.com.pl/en…). Дополнительные технические данные макс. Расход при размере форсунки 1,2 бар сопротивление время открытия катушки время закрытия макс. Рабочее давление рабочая температура гарантия омологация соединителя

Нл / мин мм

120 мин 1.5 / макс 2,8 1,9 2 1400 20 ÷ 120 100 000

мс мс кПа C км SuperSeal E8 67R-017064; E8 110R-007085

Таблица 2 Испытания параметров катушки форсунки. Частота f, Гц

Импеданс Z, U

Индуктивность L, мГн

100120 1000 10 000

2,00 ± 1,059 2,10 ± 0,998 6,89 ± 0,442 41,20 ± 0,584

3,08 3,07 2,48 1,12

± ± ±

0,949 1,115 2,26 1,711

Емкость C, мФ 824,00 ± 1,055 574,00 ± 0.898 10,28 ± 0,443 0,23 ± 0,584

n, 103 об / мин

4 2 0 1,5 p, 105 Па

Рис. 3. Примерные зависимости напряжения и тока на клеммах форсунки при скважности сигнала ШИМ 80% (tinj ¼ 10 мс, ШИМ при 2,5 мс, n 1000 об / мин).

MAP p

LPG

1 0,5 0

tinj, мс

бензин LPG

10 0 0

200 400 600 800 1000 1200 т, с

Рис. тест на Skoda Fabia 1.2 л 12 В.

Это соответствует характеристикам потока форсунки. Значение тока удержания — это одно из значений, с помощью которого можно регулировать КПД форсунки. Уменьшения удерживающего тока за счет уменьшения рабочего цикла ШИМ может быть недостаточно для преодоления силы замыкающей пружины форсунки. Анализируя изменение напряжения, показанное на рис. 4, можно заметить, что сигнал ШИМ возникает с частотой ок. 2000 Гц. Время, по истечении которого появляется сигнал, его частота и рабочий цикл, зависят от производителя модуля управления или требований производителя инжектора.Также автором определены значения индуктивности L для разного положения поршня h и разной частоты подачи топлива (рис. 5). Испытания на частоте 1 кГц были направлены на оценку параметров, которые могут быть полезны при моделировании работы инжектора, в котором применялось ограничение тока ШИМ. Частота подачи достигает прибл. Частота 1 кГц 10 кГц была исследована в исследовательских целях. Чтобы вызвать резкое движение поршня форсунки, необходим импульс тока, но только в фазе открытия.Позже, в фазе выдержки, значение тока может быть ниже, которое составляет

1130

D. Szpica / Journal of Natural Gas Science and Engineering 34 (2016) 1127e1136

Рис. 4. Влияние режима ШИМ включите ток на клеммах форсунки. (Tinj ¼ 10 мс, ШИМ при 2,5 мс, n ¼ 1000 об / мин): 50% ШИМ, 70% ШИМ, 90% ШИМ.

L, мH

4 3,5

3,5

2,5 0 3 2,8 л, мH

100 Гц

0.5

2,5 0

1 кГц

1,16

2,6

1,14

2,4

1,12

2,2 0

0,5 h, мм

1,1 0

Гц 1

Гц 0,5

10 кГц

0,5 h, мм

Рис. 5. Влияние смещения поршня h на индуктивность катушки L при различных частотах подачи топлива.

почему применяется ограничение тока с помощью сигнала ШИМ.Это позволяет держать инжектор открытым без чрезмерного нагрева змеевика. В систему управления включен транзисторный ключ с диодом, предотвращающим обратное напряжение, а управление осуществляется посредством замыкания на массу. Используя масс-расходомер BRONKHORST F-113AC-M50-ABD-00-V, автор определил объемный расход (нл / мин) исследуемой форсунки с исходными настройками (выходное сопло 3 мм). Результаты представлены в таблице 3. 2.3. Методика исследования. Испытания проводились на испытательном стенде, в котором рабочей средой служил сжатый воздух (рис.6). Сжатый воздух от источника 1 поступает в систему стабилизации давления 2, а затем в цилиндр демпфирования пульсаций 3. На манометре 5 можно увидеть давление подачи. Из цилиндра 3 воздух поступает в испытуемую форсунку 6, параметры открытия которой регулируются с помощью специальной системы управления 5. Автор использовал четырехканальный осциллограф 13, позволяющий одновременно регистрировать четыре сигнала. К осциллографу подключалось следующее оборудование: пробник напряжения, токовые линии 8, датчик перемещения 9, акселерометр 12 и датчик расхода 11.Автор использовал поток

Таблица 3 Результаты тестов потока. Параметр

750 об / мин tinj ¼ 5 мс ШИМ ¼ 100%

2000 об / мин tinj ¼ 5 мс ШИМ ¼ 100%

5000 об / мин tinj ¼ 5 мс ШИМ ¼ 100%

MAX

44,40

121.20

1,2 $ 105 Па, U ¼ 14 В Нл / мин

4,64

16.60

метр 10, вольтметр и таблица преобразования расходомера производителя для расчета скорости потока. Для справки, в исследованиях автор использовал датчик перемещения CL80 ZEPWM.Установка датчика потребовала прикрепления специальной измерительной иглы к поршню инжектора, что увеличило вес движущегося компонента на 0,64 г или 11,26% (весы ABT-100 KERN). Определены статические характеристики сенсора, для которых получен коэффициент детерминации на уровне R2 99,97%. Фирменный датчик расхода был основан на измерении давления на выходе из форсунки. Этот тип испытаний позволяет косвенно получить информацию о процессе открытия и закрытия форсунки.Это альтернатива датчику перемещения, установка которого является инвазивной и требует повреждения поршня или применения расходомеров (Duk and Czarnigowski, 2012) или любого другого исследовательского оборудования. Указанный датчик смещения также находит ограниченное применение при исследовании клапанных, дисковых или мембранных инжекторов. В случае расходомера (рис. 7) воздух из сопла инжектора попадает во входное сопло по гибкой линии 8. Когда инжектор открыт, давление во входном сопле 8 соответствует датчику 5 MPXH6400A.Чтобы предотвратить постоянный рост давления вокруг датчика 8, в верхнем корпусе выполнены 3 картерных отверстия. Импульсы давления, преобразованные в напряжение датчика 8, передаются через электрическое соединение 2 на осциллограф. Датчик закрывает демпфер пульсаций, установленный на корпусе 6, и воздух направляется по трубопроводу, диаметр которого в 10 раз превышает диаметр входного сопла. При закупорке картерных отверстий была получена статическая характеристика датчика давления на выходе, для которой коэффициент детерминации составил R2 99.86%. Чтобы выполнить прерывистое открытие форсунок, необходимо было разработать систему индукции импульсов. Для этого использовался модифицированный контроллер СУГ STAG AC LLC вместе со специализированным программным обеспечением DM VISION, позволяющим контролировать рабочие параметры (рис. 8). В сравнительных тестах автор стремился использовать косвенное измерение с помощью запатентованного датчика расхода (рис.7), поэтому в начале исследований сравнивались показания датчиков расхода и датчиков перемещения (9 на рис.6) для проверки правильности косвенного метода. Автор использовал другую форсунку для испытаний, аналогичную по конструкции использованной в исследовании (максимальный подъем поршня VALTEK Rail Type 30 0,45 мм), чтобы избежать разрушения базовой форсунки. Дополнительно с помощью осциллографа RIGOL MSO4014 регистрировались напряжение (RIGOL), ток (HAMEG HZ050) и колебания корпуса форсунки (KELAG KAS903-02A). Исследования показали (рис. 9), что датчик протока правильно отражает процесс открытия форсунки, что подтверждалось протеканием тока на выводе форсунки и вибрациями корпуса.Расхождение происходит в процессе закрытия форсунки. Датчик расхода измеряет давление на выходе из форсунки и из-за декомпрессии воздуха реагирует с определенной задержкой при закрытии форсунки. Момент закрытия отличается прибл. 0,1 мс. Этот результат следует считать удовлетворительным, поскольку производитель MPXH6400A

D. Szpica / Journal of Natural Gas Science and Engineering 34 (2016) 1127e1136

1131

Рис. 6. Схема испытательного стенда: 1 e источник сжатый воздух, 2 системы стабилизации давления воздуха, 3 баллона, 4 манометра, 5 Контроллер импульсной индукционной системы на базе eSTAG AC LLC, 6 испытанных газовых форсунок для сжиженного нефтяного газа; 7 разъем напряжения eRIGOL, 8 линий тока HAMEG HZ050, 9 e CL 80 индукционный датчик перемещения ZEPWM, 10 расходомер eBRONKHORST F113AC-M50-ABD-00-V, 11 e собственный датчик расхода, 12 — акселерометр KELAG KAS903-02A, 13 — Осциллограф RIGOL MSO4014.

Рис. 8. Коммуникационный интерфейс импульсного индуктора форсунки.

3. Результаты и обсуждение 3.1. Влияние выбранных параметров на массовый расход

Рис. 7. Фирменный датчик расхода: 1 — нижний корпус, 2 — электрическое соединение, 3 — верхний корпус с продувочными отверстиями, 4 — гайка I, 5 — датчик eMPXH6400A, 6 Фитинг демпфера пульсаций, 7 гайка II, 8 входной патрубок.

Датчик

заявляет время отклика 1 мс. На этом основании косвенный метод был признан удовлетворительным.В ходе исследований потребовалась регулировка подъема поршня форсунки. Для этого использовался коммерчески доступный тестер на основе индикатора, увеличивающего расстояние (рис. 10).

На начальном этапе был проведен анализ повторяемости измерений. На основании 30 испытаний с теми же входными параметрами было обнаружено, что стандартная ошибка расходомера составляет 0,012 нл / мин. На величину ошибки, а следовательно, и на повторяемость измерений, мог повлиять модуль генерации управляющих импульсов, однако, основываясь на 50 (перекрывающихся) курсах импульсов, никаких значительных изменений не наблюдалось (они были идентичными).На начальном этапе было проанализировано влияние давления подачи на объемный расход (Q) инжектора. Этот параметр очень важен (Czarnigowski, 2010, 2015), потому что системы впрыска паровой фазы сжиженного нефтяного газа используют давление для калибровки топливной системы. Испытания ограничивались диапазоном (0,5… 2,5) бар. Это немного выходит за пределы диапазона обычных систем сжиженного нефтяного газа этого типа, но целью было определение меняющихся тенденций. Значения постоянных параметров были следующими: частота вращения двигателя n ¼ 1000 об / мин, время впрыска tinj ¼ 10 мс, модуляция сигнала удержания 90% PWM на 2.5 мс, напряжение U ¼ 14 В, высота подъема поршня h 0,6 мм, диаметр сопла d 3,2 мм с расходом, измеренным с помощью прибора

1132

D. Szpica / Journal of Natural Gas Science and Engineering 34 (2016) 1127e1136

Q = Qmin + (- 1.1108p2 + 13.7076p-2.7368) R2 = 99.93%

Q, Нл / мин

30 20 10 0 0

0,5

1 1,5 p 105, Па

2,5

Рис. 11. Соотношение объемного расхода и давления подачи.

Фиг.10. Комплект для проверки и регулировки поршня форсунки: 1 е корпус с тисками, 2 е электрическое соединение с адаптером 12 В, 3 е электрическое подключение форсунки, 4 е кнопка включения, 5 е индикатор увеличения расстояния со шкалой 0,01 мм, регулировочный ключ на 6 шт.

BRONKHORST F-113AC-M50-ABD-00-V расходомер. Характер связи между Q и давлением подачи близок к полиномиальному, поэтому при применении нелинейной регрессии и метода наименьших квадратов были определены важные коэффициенты уравнения (рис.11). Минимизация суммы квадратов отклонений проводилась в Matlab с использованием симплекс-метода Нелдера-Мида (требуемая точность расчета была получена 106). Значение коэффициента детерминированности R2 99,93% свидетельствует о высокой сходимости модельной кривой с экспериментальными точками. Другим параметром, который подвергался анализу, был диаметр выходного сопла форсунки. В этом случае диаметр был изменен от 1,2 мм (стандартное значение набора, прилагаемого к изделию) до 3 мм, что является максимальным значением, рекомендованным производителем.Значения постоянных параметров были следующими: давление подачи p ¼ 1,2,105 Па и непрерывное открытие,

Q = Qmin + Qmaxexp (-0,3593 (3,2617-d) 3,4693) R2 = 99,97% 150 Q, Нл / мин

Рис. 9. Примеры курсов для оценки косвенного метода (давление pe, перемещение he, ток I e, напряжение U e, a — ускорение).

h ¼ 0,6 мм. Характер зависимости Q от диаметра выходного сопла близок к функции Гаусса (рис. 12), поэтому автор остановился на таком типе функции.В этом случае коэффициент детерминации достиг R2 99,97%, что позволяет сделать вывод, что функция, принятая для описания отношения, была правильной. Помимо выпускного сопла, регулировка расхода форсунки может быть выполнена путем изменения подъема поршня (Czarnigowski, 2013). Следовательно, следующим параметром был подъем поршня (смещение). В этом случае значение было изменено от 0,2 мм, при котором нормальная работа была возможна, до 1 мм, при которой форсунка имела избыточный детонацию.Значения постоянных параметров были следующими: давление подачи p ¼ 1,2 105 Па и непрерывное открытие, d 3 мм. Характер изменения Q в зависимости от максимального подъема поршня также был близок к функции Гаусса (рис. 13). Это подтверждается коэффициентом детерминированности R2 99,97%. На заключительном этапе оценки расхода был проанализирован рабочий цикл модулирующего сигнала при максимальном открытии форсунки. Этот параметр иногда используется для регулировки расхода форсунки во время калибровки. Это выполняется в качестве альтернативы регулировке диаметра сопла или если сопло меньшего размера не может быть применено, а скорость потока все еще слишком высока.Значения постоянных параметров были следующие: p 1,2 105 Па, n 1000 об / мин, tinj ¼ 10 мс, модуляция через 2,5 мс, U ¼ 14 В, h 0,6 мм, d 3 мм. Также в этом случае характер изменения Q близок к функции Гаусса (рис. 14). Однако значение коэффициента детерминированности R2 98,57% указывает на определенное несовершенство функции. В диапазоне (0,3… 0,6) 100% функция Гаусса не отражает характер экспериментальных изменений, однако, как показано на (рис. 4), рабочий цикл ниже 50% может привести к закрытию инжектора при недостаточном генерируемом электромагнитном поле. катушкой.Только в диапазоне (70… 80)% рабочего цикла ШИМ возможна значительная регулировка объемного расхода. Это одна из альтернатив

100 50 0 1

1,5

2 d, мм

2,5

Рис. 12. Соотношение между объемной скоростью потока и диаметром выпускного сопла.

D. Szpica / Journal of Natural Gas Science and Engineering 34 (2016) 1127e1136

поршневой подъемник (производители против этого угрожают аннулированием гарантии), но в целях исследования стоит проанализировать влияние этих параметров.

Q = Qmin + Qmaxexp (-0,0088 (1,8655-h) 11,8870) R2 = 99,97%

100

3.2. Влияние выбранных параметров на время открытия и закрытия форсунок

50 0 0,2

0,4

0,6 h, мм

0,8

Рис. 13. Соотношение объемного расхода и максимального подъема поршня .

Q = Qmin + Qmaxexp (-62.9033 (1.2938-PWM) 8.0015) R2 = 98,57% 20 15 10 5 0 0

0,2

0,4 0,6 PWM

0.8

Рис. 14. Связь между объемной скоростью потока и скважностью сигнала ШИМ.

методов коррекции дозы топлива. Этот тип процедуры, однако, не является стандартным (выбор на уровне программного обеспечения), но требует внесения изменений в структуру контроллера сжиженного нефтяного газа. Определенные параметры функций, характеризующих влияние выбранных параметров на объемный расход (Q), могут найти применение в конфигурационных наборах, предназначенных для определенных типов двигателей.В принципе, системы впрыска паровой фазы сжиженного нефтяного газа универсальны, но на практике во время адаптации возникает множество проблем. На упаковке своей продукции производители часто заявляют диаметры форсунок, подходящие для выходной мощности двигателя, но это неверно. Во времена уменьшения габаритов небольшие двигатели с турбонаддувом производят мощность, эквивалентную мощности двигателей более старых поколений, как минимум вдвое превышающих рабочий объем. Хотя выходная мощность одинакова, расход топлива сильно отличается, поэтому форсунки не следует выбирать таким образом.Значения, представленные в таблице 4, могут быть полезны при разработке, как автор называет это, программного обеспечения «что, если…», полезного в процессе калибровки. При запуске процедуры калибровки в программном обеспечении контроллера во время адаптации двигателя к заправке сжиженным нефтяным газом наиболее частым сообщением является «слишком маленькие форсунки» или «форсунки слишком большие», что не обязательно должно приводить к регулировке диаметра форсунки. С помощью приложения на основе проведенных испытаний можно корректировать анализируемые параметры для улучшения условий работы двигателя и только в случае невозможности такой регулировки можно было заменить форсунку.Однако не рекомендуется изменять

. Для этих регулировок, то есть давления подачи, диаметра сопла, максимального подъема поршня и рабочего цикла сигнала ШИМ, испытания проводились для пульсирующего потока. Автор искал влияние отдельных регулировок на время, необходимое для полного открытия и закрытия инжектора. Как и раньше, вначале проводился анализ повторяемости измерений. На основе 30 испытаний с такими же входными параметрами и максимальной дискретизацией осциллографа было обнаружено, что стандартная ошибка при измерении времени до полного открытия составляет 0.0089 мс и до полного закрытия е 0,0049 мс. Регулировка давления в диапазоне (0,25… 2,5) бар, с постоянными параметрами: n ¼ 1000 об / мин, tinj ¼ 10 мс, без ШИМ, U ¼ 14 В, h 0,6 мм, d 3 мм, приводила к разнице в время полного открытия D1 0,37 мс и время полного закрытия D2 0,13 мс (рис. 15). Это небольшие значения, так как в большинстве случаев время открытия форсунок в реальных условиях работы превышает 2,5 мс. Различия достигают ок. (0,1… 0,2) мс может быть результатом неповторяемости последующих открытий.Диаметр сопла в диапазоне (1,2… 3) мм влияет на время открытия и закрытия немного меньше, чем давление подачи топлива. Для постоянных параметров: p 1,2 105 Па, n 1000 об / мин, tinj ¼ 5 мс, без ШИМ, U ¼ 14 В, h 0,6 мм, разности D1 ¼ 0,35 мс до полного открытия и D2 ¼ 0,12 мс до полное закрытие (рис. 16). Это не должно существенно влиять на работу топливной системы. Максимальный подъем поршня в диапазоне (0,25… 1) мм существенно влияет на время открытия и закрытия форсунок.При постоянных параметрах: p 1,2 105 Па, n 1000 об / мин, tinj ¼ 5 мс, без ШИМ, U ¼ 14 В, d 3 мм, разница во времени полного открытия составила D1 ¼ 1,00 мс, а полное время открытия время закрытия D2 ¼ 1,08 мс (рис. 17). Это может повлиять на правильную работу топливной системы, поэтому производители запрещают любые регулировки подъемника поршня по гарантии. Тем не менее, эта корректировка была произведена по исследовательским причинам. Наибольшие различия были получены при настройке сигнала ШИМ (рис.18). Постоянными параметрами в данном случае были:

15 p, Па

Q, Нл / мин

150

Q, Нл / мин

1133

x 10

10 5 0 2

8 t, мс

0,25 0,5 0,75 1 бар 1,25 1,5 1,75 2 2,5

Рис. 15. Давление на выходе из форсунки в зависимости от давления подачи.

Таблица 4 Параметры функции, описывающей изменчивость.Параметр

Функция

Давление

yminþ (Ax2þBx þ C)

ШИМ хода форсунки

ymin þ ymax exp (A (B x))

Qmin Нл / мин

/ мин Qmin

/ мин Q A

4.2000

1.1108

13.7076

2.7368

99.93%

40.8000 0 2.0800

121.133002 40.8000 0 2.0800

121.1330022617 1,8655 1,2938

3,4694 11,887 8,0015

99,97% 99,97% 98,57%

1134

Д. Шпика / Journal of Natural Gas Science and Engineering 34 (2016) 1127e1136 5

x 10 9000 Па

4 2 0 2

5 t, мс

1,2 1,5 1,7 1,9 2,1 2,3 2,5 3 мм

Рис. 16. Давление на выходе из сопла в зависимости от диаметра его выхода.

x 10

p, Па

6 4 2 0 2

5 t, мс

8 Δ

0,4

0,6 0,7 0,8 0,9 1 мм

Рис. 17. Давление на выходе из сопла в зависимости от подъема поршня.

x 10

p, Па

6 4 2 0 2

Δ 4

8 t, мс

10% 20 30 40 50 60 70 80

Рис.18. Давление на выходе в зависимости от скважности сигнала ШИМ.

p 1,2 105 Па, n 1000 об / мин, tinj ¼ 10 мс, ШИМ через 2,5 мс, U ¼ 14 В, h 0,6 мм, d 3 мм. Различия во времени, необходимом для полного открытия, были небольшими и составили D1 0,10 мс, что могло быть следствием неповторяемости последующих открытий. Разница во времени до полного закрытия составляла D2 7,53 мс, что подтверждает предположение о том, что электромагнитная сила, удерживающая поршень в открытом положении, недостаточна при низком рабочем цикле сигнала ШИМ.Сравнивая рис. 18 с рис. 14, корреляция была подтверждена. Диапазон (70… 80)% рабочего цикла ШИМ позволяет существенно регулировать время открытия инжектора. 3.3. Влияние выбранных параметров на время открытия форсунки В дальнейшей части исследования автор остановился на

Рис. 19. Определение момента открытия форсунки.

оценка времени открытия, то есть область ниже графика давления, снятого с выходного датчика, воспроизводящего отверстие форсунки (рис.19). Для этого в Matlab было разработано специальное приложение. Стандартная ошибка в этом случае для 30 испытаний составила 4,2091 Па · с. Определяя время для представленных регулировок пульсирующего потока описанным выше способом, автор искал корреляцию между временем и объемным расходом. В случае переменного давления подачи при сравнении возникают небольшие различия (рис. 20). Связь, полученная из таймингов, является линейной. В остальных проанализированных случаях наблюдается сближение по характеру изменчивости объемного расхода (Q) и времени изменения давления (T).Сравнения показаны на рис. 21e23. К сожалению, описание коэффициента пропорциональности, с помощью которого можно было бы перевести результаты измерения времени в объемный расход в этих условиях исследования, не увенчалось успехом. 4. Выводы Альтернативные системы, основанные на многоточечном впрыске паровой фазы сжиженного нефтяного газа, очень популярны во многих странах (Южная Корея, Италия, Польша, и это лишь некоторые из них). Главным фактором, определяющим его применение, является цена на обычное топливо. Разнообразие конструктивных решений, а также предположение об универсальности этих систем также способствовали их популярности.К сожалению, в процессе адаптации применяются только общие рекомендации производителей систем сжиженного нефтяного газа, и система часто модернизируется в транспортном средстве без углубленного анализа. Несмотря на передовое программное обеспечение, разработанное для обслуживания системы сжиженного нефтяного газа, отрицательные заключения на заключительном этапе калибровки обычно указывают на проблемы с форсунками форсунок. Примечательно, что системы впрыска паровой фазы сжиженного нефтяного газа часто состоят из случайно выбранных узлов, основным критерием которых является цена, поэтому исследование было проведено с целью определения влияния выбранных параметров на работу инжектора в указанных случайно составленных системах.Автор учитывал, что форсунка является ключевым элементом системы. По результатам проведенных измерений и расчетов были сделаны следующие выводы: 1 Регулировка давления подачи при испытаниях постоянного открытия форсунки влияет на объемный расход (близкий к полиномиальному). Коэффициент детерминированности в этом случае превышал 99,9%. 2 Регулировка максимального подъема поршня форсунки и диаметра форсунки во время испытаний на непрерывное открытие указывает на функциональную связь с объемным расходом, близкую к функции Гаусса.Коэффициент детерминации для каждого из этих случаев превышал 99,9%. 3 Регулировка рабочего цикла ШИМ-сигнала для пульсирующего потока также указывает на функциональную связь с объемным расходом

Рис. 20. Сравнение объемного расхода (Q) и времени (T) как функции давления подачи.

D. Szpica / Journal of Natural Gas Science and Engineering 34 (2016) 1127e1136

Рис. 21. Объемный расход (Q) и время (T) как функция диаметра сопла.

1135

означает изменение времени открытия газовых форсунок, которые используют сигналы модуля управления бензиновыми форсунками.Второй случай в основном связан с изменением сопротивления проволоки, используемой в катушках, после изменения температуры. Это влияет на параметры магнитной цепи. Однако температура не изменяется резко, с чем легко справляется модуль управления газом в адаптивной системе. Результаты проведенных исследований могут оказаться полезными при калибровке топливных систем, когда необходима корректировка заданного параметра для получения желаемого диапазона подачи топлива. Благодарности Исследования, описанные в этой статье, являются частью исследовательского проекта № S / WM / 2/13, реализованного в Белостокском технологическом университете.Каталожные номера

Рис. 22. Объемный расход (Q) и время (T) как функция максимального подъема поршня.

Рис. 23. Объемный расход (Q) и синхронизация (T) как функция рабочего цикла ШИМ-сигнала.

близка к функции Гаусса. Коэффициент детерминации превышал 98,5%. Используя специальный датчик расхода на основе датчика давления, была проведена оценка разницы во времени, необходимом для полного открытия и закрытия форсунки для пульсирующего потока. Автор подтвердил, что: 1 Регулировка давления подачи привела к разнице времени, необходимой для полного открытия 0.37 мс, а полное закрытие 0,13 мс. 2 Диаметр выходного патрубка изменил время, необходимое до полного открытия на 0,35 мс, а до полного закрытия — на 0,12 мс. 3 Максимальный подъем поршня форсунки привел к разнице во времени, необходимом до полного открытия, на 1,00 мс и полного закрытия, на 1,08 мс 4 Регулировка рабочего цикла сигнала ШИМ изменила время, необходимое до полного открытия форсунки только на 0,10 мс и для полного закрытия на 7,53 мс. Автор также провел оценку таймингов открытия, т. Е.е. область под давлением от выходного датчика, воспроизводящего отверстие форсунки для описанных выше регулировок. Доказано, что характер изменений близок к результатам, полученным при измерениях объемного расхода. Из выдающихся исследований, которые могли быть выполнены в отношении влияния на параметр инжектора паровой фазы сжиженного нефтяного газа, все еще есть напряжение. Модуль управления бензиновыми форсунками регулирует время открытия в зависимости от напряжения питания.Таким образом, это будет

Aleiferis, PG, Serras-Pereira, J., Augoyea, A., Daviesb, TJ, Cracknellb, RF, Richardsonc, D., 2010. Влияние температуры топлива на кавитацию в сопле и образование брызг жидкие углеводороды и спирты из оптического инжектора реального размера для двигателей с искровым зажиганием с прямым впрыском. Int. J. Heat. Mass Transf. 53 (21e22), 4588e4606. http://dx.doi.org/10.1016/ j.ijheatmasstransfer.2010.06.033. Алейферис П.Г., ван Ромунде З.Р., 2013. Анализ распыления изооктана, н-пентана, бензина, этанола и н-бутанола из инжектора с несколькими отверстиями в условиях горячего топлива.Топливо 105, 143е168. http://dx.doi.org/10.1016/ j.fuel.2012.07.044. Анандараджа, Г., Макдауэл, В., Экинс, П., 2013. Декарбонизация автомобильного транспорта с помощью водорода и электричества: долгосрочные сценарии глобального обучения технологиям. Int. J. Hydrogen Energy 38, 3419e3432. http://dx.doi.org/10.1016/ j.ijhydene.2012.12.110. Артекони, А., Брандони, К., Евангелиста, Д., Полонара, Ф., 2010. Анализ парниковых газов жизненного цикла СПГ в качестве топлива для тяжелых транспортных средств в Европе. Прил. Энергия 87, 2005e2013. http://dx.doi.org/10.1016 / j.apenergy.2009.11.012. Ашок, Б., Ашок, С.Д., Кумар, К.Р., 2015. Дизельный двухтопливный двигатель, работающий на СНГ, и критический обзор. Алекс. Англ. J. 54, 105e126. http://dx.doi.org/10.1016/j.aej.2015.03.002. Аслам М.Ю., Масджуки Х.Х., Калам, М.А., Абдесселам, Х., Махлия, Т.М.И., Амалина, М.А., 2006. Экспериментальное исследование КПГ в качестве альтернативного топлива для модернизированного бензинового автомобиля. Топливо 85, 717е724. http://dx.doi.org/ 10.1016 / j.fuel.2005.09.004. Автогаз в Европе, 2013. Устойчивая альтернатива. Дорожная карта отрасли сжиженного нефтяного газа.Европейская ассоциация сжиженного нефтяного газа (AEGPL), Брюссель, Бельгия, стр. 40. Бхейл, П.В., Ардхапуркар, П.М., Дешпанде, Н.В., 2005. Экспериментальные исследования для изучения сравнительного влияния сжиженного нефтяного газа и бензина на характеристики и выбросы двигателя SI. В: Материалы весенней технической конференции 2005 г. Отделения двигателей внутреннего сгорания ASME, стр. 289e294. http://dx.doi.org/10.1016/j.fuel.2009.11.025. Бляйшвиц, Р., Бадер, Н., 2010. Политика перехода к водородной экономике: пример ЕС.Энергетическая политика 38, 5388e5398. http://dx.doi.org/10.1016/ j.enpol.2009.03.041. Боравски, А., 2015. Модификация установки LPG четвертого поколения для улучшения питания двигателя с искровым зажиганием. Эксплоат. Niezawodn. 17 (1), 1e6. http://dx.doi.org/10.17531/ein.2015.1.1. Czaban, J., Szpica, D., 2013. Испытательная система привода для использования на роликовом динамометре. Механика 19 (5), 600e605. http://dx.doi.org/10.5755/j01.mech.19.5.5542. Чарниговский, Дж., 2013. Влияние метода калибровки на поток газа через импульсный газовый инжектор: имитационные испытания.Гореть. Двигатели 154 (3), 383e392. ISSN 0138e0346. Чарниговский, Дж., 2010. Влияние давления питания на расходные характеристики газовых форсунок. Гореть. Двигатели 2 (141), 18е26. ISSN 0138e0346. Czarnigowski, J., 2012. Teoretyczno-empiryczne Studium Modelowania Impulsowego Wtryskiwacza Gazu. Монография. Люблинский технологический университет, Люблин .. ISBN 978-83-63569-09-9. Czarnigowski, J., 2015. Экспериментальное исследование влияния параметров управления импульсным инжектором на его расход. Гореть.Двигатели 163 (4), 15е20. ISSN 2300e9896. Де Карвалью-младший, А.В., 1985. Природный газ и другие альтернативные виды топлива для транспортных целей. Энергия 10, 187e215. http://dx.doi.org/10.1016/0360-5442(85)
0. Дук, М., Чарниговски, Дж., 2012. Метода посреднической идентичности, которую вы хотите узнать, опо зниениа отвиерания импульсивное весрыскивацца газу. Prz. Elektrotechniczn. Электр. Ред. 88 (10b), 59e63. ISSN 0033e2097. ski, P., Zyska, T., Iskakova, A., 2014. Badania Duk, M., Czarnigowski, J., Jaklin eksperymentalne wpływu wypełnienia sygnału steruja˛ cego na czas wyła˛ czania impulsowego wtrysku gazu.Prz. Elektrotechniczn. 90 (3), 199e202. http://dx.doi.org/10.12915/pe.2014.03.45.

1136

Д. Шпица / Journal of Natural Gas Science and Engineering 34 (2016) 1127e1136

Erkus¸, B., Sürmen, A., Karamangil, IM, 2013. Сравнительное исследование методов карбюрации и впрыска топлива. в двигателе SI, работающем на сжиженном нефтяном газе. Топливо 107, 511э517. http://dx.doi.org/10.1016/j.fuel.2012.12.061. Фрик, М., Акхаузен, К.В., Карл, Г., Вокаун, А., 2007. Оптимизация распределения станций заправки сжатым природным газом (КПГ): исследования по Швейцарии.Трансп. Res. D Trans. Environ. 12, 10e22. http://dx.doi.org/10.1016/ j.trd.2006.10.002. Гордон, Т.Д., Ткачик, Д.С., Престо, А.А., Чжан, М., Джатар, С.Х., Нгуен, Н.Т., Массетти, Дж., Чыонг, Т., Цицеро-Фернандес, П., Мэддокс, К., Ригер, П. ., Чаттопадхьяй, С., Мальдонадо, Х., Матти Марик, М., Робинсон, А.Л., 2013. Первичные выбросы в газовой фазе и фазе частиц, а также производство вторичных органических аэрозолей из бензиновых и дизельных двигателей повышенной проходимости. Environ. Sci. Technol. 47 (24), 14137e14146. http: //dx.doi.org / 10.1021 / es403556e. Гула, Т., Кипреос, С., Туртона, Х., Баррето, Л., 2009. Энергоэкономический сценарный анализ альтернативных видов топлива для личного транспорта с использованием глобальной многорегиональной модели MARKAL (GMM). Энергия 34, 1423e1437. http://dx.doi.org/ 10.1016 / j.energy.2009.04.010. Гумус, М., 2011. Влияние объемного КПД на рабочие характеристики и характеристики выбросов двигателя с двойным топливом (бензин и сжиженный нефтяной газ) с искровым зажиганием. Топливный процесс. Technol. 92, 1862e1867. http://dx.doi.org/10.1016/j.fuproc.2011.05.001. Hekkert, M.P., Hendriks, F.H.J.F., Faaij, A.P.C., Neelis, M.L., 2005. Природный газ как альтернатива сырой нефти в автомобильных топливных цепях, анализ от скважины к колесу и разработка стратегии перехода. Энергетическая политика 33, 579e594. http://dx.doi.org/ 10.1016 / j.enpol.2003.08.018. http://www.ac.com.pl/en/produkt/380/ac-w02. Hunicz, J., Kordos, P., 2011. Экспериментальное исследование стратегий впрыска топлива в бензиновых двигателях CAI. Exp. Therm. Fluid Sci. 35, 243e252. http://dx.doi.org/10.1016/ j.exptherm ﬂ usci.2010.09.007. Джонсон, Э., 2003. СНГ: безопасное и чистое транспортное топливо? Политическая рекомендация для Европы. Энергетическая политика 31, 1573e1577. http://dx.doi.org/10.1016/S03014215(02)00223-9. Какухоу, А. и др., 1998. LIF-визуализация образования смеси в цилиндрах в двигателе SI с прямым впрыском. В: Материалы 4-го Международного симпозиума COMODIA 98. Япония, Киото. Кенихан, С., 1999. Снижение выбросов от вашего парка Совета. Города за защиту климата Австралия. Программа ICLEI в сотрудничестве с AGO 1999.Кумар, С., Квон, Х.Т., Чой, К.Х., Лим, В., Чо, Дж. Х., Так, К.Л.Н.Г., 2011. Экологичное криогенное топливо для устойчивого развития. Прил. Энергия 88, 4264e4273. http://dx.doi.org/10.1016/j.apenergy.2011.06.035. Leduc, L., Dubarm, B., Ranini, A., Monnier, G., 2003. Уменьшение габаритов бензинового двигателя: эффективный способ сокращения выбросов CO2. Нефтяной газ. Sci. Technol. 58 (1), 115e127. http://dx.doi.org/10.2516/ogst: 2003008. Леккас, Т.Д., Каллигерос, С., Занникос, Ф., Стурнас, С., Лоис, Э., Анастопулос, Г., 2003. Влияние качества бензина на работу двигателя и выбросы. Proc. Интер. Конф. Environ. Sci. Technol. 340e345. ISSN 1106e5516. Litschke, A., Knitschky, G., 2012. Будущее развитие автомобильного грузового транспорта в отношении более экологически чистых транспортных технологий. Процедуры Soc. Behav. Sci. 48, 1557e1567. http://dx.doi.org/10.1016/j.sbspro.2012.06.1131. Лю Ю., Хельфанд Г.Э., 2009. Закон об альтернативных моторных топливах, автомобили на альтернативном топливе и выбросы парниковых газов. Трансп. Res.Pol. 43, 755e764. http://dx.doi.org/10.1016/j.tra.2009.07.005. Маклин, Х.Л., Лаве, Л.Б., 2003. Оценка технологий автомобильного топлива / силовой установки. Прог. Энергия сгорания. 29, 1e69. http://dx.doi.org/10.1016/S03601285(02)00032-1. Маси, М., 2012. Экспериментальный анализ бензинового двигателя с искровым зажиганием, работающего на СУГ (сжиженный нефтяной газ). Энергия 41, 252e260. http://dx.doi.org/10.1016/ j.energy.2011.05.029. Митукевич Г., Дихто Р., Лейко Дж., 2015. Взаимосвязь между сжиженным нефтяным газом и продолжительностью впрыска бензина для бензиновых двигателей с прямым впрыском.Топливо 153, 526е534. http://dx.doi.org/10.1016/j.fuel.2015.03.033. Моцкус, С., 2007. Влияние газообразного топлива на характеристики автомобильных двигателей. Каунасский технологический университет, Каунас. Кандидатская диссертация. Movahednejad, E., Ommi, F., Nekofar, K., 2013. Экспериментальное исследование характеристик впрыска форсунки с несколькими отверстиями при различных давлениях и температурах впрыска топлива. EPJ Web Conf. 45, 5. http://dx.doi.org/10.1051/epjconf/ 20134501116. Мурильоа, С., Мигеза, Дж. Л., Портейроа, Дж., Лопес-Гонсалесб, Л.М., Гранада, Э., Морана, Дж. К., Паза, К., 2008. Выбросы выхлопных газов из дизельных, газовых и бензиновых двигателей малой мощности. Источник энергии 30 (12), 1065e1073. http://dx.doi.org/ 10.1080/15567030701258170. PA RUEE Myung, Ch L., Ko, A., Lim, Y., Kim, S., Lee, J., Choi, K., Park, S., 2014. Токсичные выбросы в атмосферу из мобильных источников в результате искрового зажигания с прямым впрыском. легковые автомобили, работающие на бензине и сжиженном нефтяном газе, при различных режимах движения транспортных средств в Корее. Топливный процесс. Technol. 119, 19e31. http://dx.doi.org/10.1016/j.fuproc.2013.10.013. ~ o, M.R., Moreira, A.L.N., 2005. Характеристики потока распыляемого материала Oliveira Panament в системах впрыска PFI. Exp. Жидкости 39, 364e374. http://dx.doi.org/ 10.1007 / s00348-005-0996-2. ~ o, M.R., Moreira, A.L.N., Durao, D.F.G., 2013. Статистический анализ воздействия спрея Oliveira Pana для оценки подготовки топливной смеси в двигателях внутреннего сгорания. Топливный процесс. Technol. 107, 64e70. http://dx.doi.org/10.1016/j.fuproc.2012.07.022. Парк, К., 2005. Поведение впрыска жидкого сжиженного нефтяного газа из сопла с одним отверстием.Int. J. Automot. Technol. 6/3, 215e219. Пулавский, Г., Шпица, Д., 2015. Моделирование работы компрессионного двигателя с воспламенением

, работающего на дизельном топливе с добавкой СУГ. Механика 21 (6), 501e506. http://dx.doi.org/10.5755/j01.mech.21.6.11147. Раславичюс, Л., Керсис, А., Моцкус, С., Керсиене, Н., Старевичюс, М., 2014. Сжиженный углеводородный газ (СНГ) как среднесрочный вариант перехода к экологически безопасным видам топлива и транспорту. Обновить. Sust. Energy Rev.32, 513e525. http: // dx.doi.org/ 10.1016 / j.rser.2014.01.052. Серрас-Перейра, Дж., Алейферис, П.Г., Валмслиб, Х.Л., Дэвисб, Т.Дж., Кракнеллб, Р.Ф., 2013. Характеристики теплового потока при столкновении с распылительной стенкой этанола, бутанола, изооктана, бензина и топлива E10. Int. J. Heat. Поток жидкости. 44, 662e683. http: // dx.doi.org/10.1016/j.ijheat ﬂ uid ow.2013.09.010. Стреймикиене, Д., Балезентис, Т., Балезентиене, Л., 2013. Сравнительная оценка технологий автомобильного транспорта. Обновить. Sust. Энергия. Ред. 20, 611e618. http: // dx.doi.org / 10.1016 / j.rser.2012.12.021. Суурс, Р.А.А., Хеккерт, М.П., Кибум, С., Смитс, Р.Е.Х.М., 2010. Понимание стадии становления развития системы технологических инноваций: на примере природного газа в качестве автомобильного топлива. Энергетическая политика 38, 419e431. http://dx.doi.org/ 10.1016 / j.enpol.2009.09.032. Шпица Д., 2016. Неравномерность дозирования топлива импульсных паровых форсунок СУГ на разных стадиях износа. Механика 22 (1), 44e50. http://dx.doi.org/10.5755/ j01.mech.22.1.13190. Шпица Д., Чабан Дж., 2011.Оценка внешних и эксплуатационных показателей двигателей, работающих на сжиженном нефтяном газе. Гореть. Двигатели 3 (146), 68е75. ISSN 0138e0346. Шпица, Д., Чабан, Дж., 2014a. Оперативная оценка правильности дозирования выбранных форсунок паров бензина и СУГ. Механика 20 (5), 480e488. http://dx.doi.org/10.5755/j01.mech.20.5.7780. Шпица Д., Чабан Дж., 2014b. Оценка правильности адаптации двигателя к альтернативной заправке газом на основе характеристик работы двигателя полной нагрузки. Гореть. Двигатели 159 (4), 3е11.ISSN 2300e9896. Ski, P., Czarnigowski, J., Boulet, P., Breaban, F., 2007. Эксплуатационные Вендекер, М., Jaklin Параметры двигателя SI, работающего на сжиженном нефтяном газе, и сравнение одновременного и последовательного впрыска через порт. http://dx.doi.org/10.4271/2007-01-2051. Технический документ SAE 2007-01-2051. Всемирная ассоциация сжиженного газа и Программа Организации Объединенных Наций по окружающей среде, 2008. Руководство по надлежащей практике безопасности в отрасли сжиженного газа. Франция. Всемирная ассоциация сжиженного газа, 2009. Исключительная энергия сжиженного газа. International System and Communication Limited (ISC).Е., З.М., Ли, З.Дж., 2010. Влияние технологии контроля обедненной смеси на экономию топлива и выбросы NOx бензиновых двигателей. P. I. Mech. Англ. D J. Aut. 224 (8), 1041e1058. http://dx.doi.org/10.1243/09544070JAUTO1409. Чжан, Дж., Яо, С., Патель, Х., Фанг, Т., 2011. Экспериментальное исследование характеристик распыления бензина с прямым впрыском и характеристик распыления спиртового топлива и изооктана. В. Спреи 21, 363e374.

Номенклатура MAP: абсолютное давление в коллекторе, средняя экономия топлива по предприятию CAFE: AMFA: действие альтернативных видов моторного топлива BMEP: среднее эффективное давление при торможении BSFC: удельный расход топлива при тормозе A / F: соотношение воздух-топливо GDi: бензин с непосредственным впрыском LPG: сжиженный нефтяной газ CNG : сжатый природный газ LNG: сжиженный природный газ PWM: широтно-импульсная модуляция CO2: диоксид углерода CO: монооксид углерода HC: углеводороды NOx: оксиды азота PM: твердые частицы Глоссарий и единицы t: время впрыска, мс T: период, мс k: множитель, — f частота, Гц Z: полное сопротивление, UL: индуктивность, мГн C: емкость, F p: давление, Па h: перемещение, мм d: диаметр, мм I: ток, AU: напряжение, V a: ускорение, м / с2 A, B, C: коэффициент, — n скорость вращения, об / мин R2: коэффициент определения, — объемный расход Q, нл / мин D: отклонение, мс PT: время измерения давления, Па с

% PDF- 1.6 % 2641 0 объект > эндобдж xref 2641 204 0000000016 00000 н. 0000010457 00000 п. 0000020881 00000 п. 0000020927 00000 п. 0000021071 00000 п. 0000021156 00000 п. 0000021206 00000 п. 0000021269 00000 п. 0000021633 00000 п. 0000021725 00000 п. 0000023150 00000 п. 0000024380 00000 п. 0000025624 00000 п. 0000026873 00000 п. 0000028134 00000 п. 0000029419 00000 п. 0000030551 00000 п. 0000031284 00000 п. 0000031314 00000 п. 0000031476 00000 п. 0000032359 00000 п. 0000032429 00000 п. 0000033061 00000 п. 0000033116 00000 п. 0000033619 00000 п. 0000033674 00000 п. 0000033845 00000 п. 0000034165 00000 п. 0000046559 00000 п. 0000046767 00000 п. 0000047153 00000 п. 0000047520 00000 п. 0000048148 00000 п. 0000051704 00000 п. 0000052075 00000 п. 0000052589 00000 п. 0000052857 00000 п. 0000053052 00000 п. 0000053109 00000 п. 0000053267 00000 п. 0000053334 00000 п. 0000053400 00000 п. 0000053568 00000 п. 0000053643 00000 п. 0000053743 00000 п. 0000053845 00000 п. 0000053897 00000 п. 0000054007 00000 п. 0000054080 00000 п. 0000054244 00000 п. 0000054409 00000 п. 0000055035 00000 п. 0000055108 00000 п. 0000055181 00000 п. 0000055254 00000 п. 0000055327 00000 п. 0000055400 00000 п. 0000055473 00000 п. 0000055557 00000 п. 0000055630 00000 п. 0000055703 00000 п. 0000055833 00000 п. 0000055906 00000 п. 0000056027 00000 п. 0000056181 00000 п. 0000057254 00000 п. 0000057311 00000 п. 0000057368 00000 п. 0000057425 00000 п. 0000057482 00000 п. 0000057539 00000 п. 0000057697 00000 п. 0000058323 00000 п. 0000058476 00000 п. 0000059548 00000 п. 0000059605 00000 п. 0000059662 00000 п. 0000059719 00000 п. 0000059776 00000 п. 0000059833 00000 п. 0000059890 00000 н. 0000060053 00000 п. 0000060679 00000 п. 0000060850 00000 п. 0000061476 00000 п. 0000061681 00000 п. 0000061788 00000 п. 0000063410 00000 п. 0000063462 00000 п. 0000063514 00000 п. 0000063566 00000 п. 0000063618 00000 п. 0000063670 00000 п. 0000063722 00000 п. 0000063774 00000 п. 0000063831 00000 п. 0000063888 00000 п. 0000063944 00000 п. 0000064000 00000 н. 0000064041 00000 п. 0000064097 00000 п. 0000064153 00000 п. 0000064342 00000 п. 0000064968 00000 н. 0000065148 00000 п. 0000065774 00000 п. 0000065940 00000 п. 0000066566 00000 п. 0000066731 00000 п. 0000067357 00000 п. 0000067518 00000 п. 0000068144 00000 п. 0000068306 00000 п. 0000068932 00000 п. 0000068983 00000 п. 0000069131 00000 п. 0000069238 00000 п. 0000069290 00000 п. 0000069437 00000 п. 0000069537 00000 п. 0000069588 00000 п. 0000069673 00000 п. 0000069827 00000 п. 0000069940 00000 н. 0000069991 00000 н. 0000070152 00000 п. 0000070272 00000 п. 0000070323 00000 п. 0000070472 00000 п. 0000070578 00000 п. 0000070629 00000 п. 0000070709 00000 п. 0000070859 00000 п. 0000070947 00000 п. 0000070997 00000 п. 0000071078 00000 п. 0000071223 00000 п. 0000071274 00000 п. 0000071392 00000 п. 0000071443 00000 п. 0000071560 00000 п. 0000071610 00000 п. 0000071723 00000 п. 0000071773 00000 п. 0000071823 00000 п. 0000071917 00000 п. 0000071967 00000 п. 0000072071 00000 п. 0000072121 00000 п. 0000072171 00000 п. 0000072222 00000 п. 0000072328 00000 п. 0000072388 00000 п. 0000072492 00000 п. 0000072551 00000 п. 0000072675 00000 п. 0000072734 00000 п. 0000072858 00000 п. 0000072917 00000 п. 0000073037 00000 п. 0000073096 00000 п. 0000073155 00000 п. 0000073239 00000 п. 0000073285 00000 п. 0000073388 00000 п. 0000073434 00000 п. 0000073542 00000 п. 0000073588 00000 п. 0000073634 00000 п. 0000073734 00000 п. 0000073780 00000 п. 0000073892 00000 п. 0000073938 00000 п. 0000074055 00000 п. 0000074101 00000 п. 0000074218 00000 п. 0000074264 00000 п. 0000074386 00000 п. 0000074432 00000 п. 0000074560 00000 п. 0000074606 00000 п. 0000074729 00000 п. 0000074775 00000 п. 0000074894 00000 п. 0000074940 00000 п. 0000075059 00000 п. 0000075105 00000 п. 0000075219 00000 п. 0000075265 00000 п. 0000075311 00000 п. 0000075362 00000 п. 0000075465 00000 п. 0000075516 00000 п. 0000075616 00000 п. 0000075667 00000 п. 0000075771 00000 п. 0000075822 00000 п. 0000075873 00000 п. 0000075968 00000 п. 0000076014 00000 п. 0000076095 00000 п. 0000076141 00000 п. 0000076187 00000 п. 0000004376 00000 п. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 2844 0 объект > поток xZ4 ۿ 7/3 L31! y * ʻA ( 2yqIGáN / SWR: = {N ݻ] {c ~ f

Сервер Modbus OPC для устройств Modbus

Версия 5.2.4.8543

Сервер Modbus OPC от MatrikonOPC обеспечивает безопасный и надежный доступ к данным в реальном времени между всеми устройствами Modbus и любыми приложениями с поддержкой OPC, такими как Historians, HMI, SCADA и т. Д. Этот OPC-сервер Modbus обеспечивает безопасную связь через Ethernet и / или последовательный порт со многими протоколами Modbus, такими как:

Honeywell Modbus

Бентли Невада

Daniel Modbus

Enron Modbus

Modbus TCP

Modbus (с использованием последовательного порта RS-232)

Modbus Plus с использованием карты SA-85

Modbus ASCII

Modbus RTU (двоичный)

… многое другое!

В отличие от других интерфейсов Modbus-OPC, OPC-сервер для Modbus может предоставлять и запрещать доступ к тегам на основе входа пользователя в систему. Modbus OPC Server — это мощный инструмент, обеспечивающий безопасный доступ к вашим системам управления и автоматизации и открывающий новые горизонты подключения для других сторон, и доступный по непревзойденной цене.

Сервер OPC для Modbus поддерживает следующие функции и операции:

(Новинка !!) Обновлен графический интерфейс пользователя для повышения удобства использования

(Новинка !!) Поддержка HC 900

Резервирование уровня канала

Расширенный механизм вычислений

Поддерживает безопасность OPC 1.0 спецификация

Конкурентное расширение системы.

Устранение страха быть «привязанным» к одному поставщику.

Этот сервер был тщательно протестирован с оборудованием от таких поставщиков, как ABB, Emerson, Honeywell, Koyo, Schneider (Modicon), Triconex, Yokogawa и многих других.

«Сервер MatrikonOPC для Modbus помог нам решить проблему установления соединения, которая была самой сложной частью проекта.»
Колё Стойлов — менеджер системы автоматизации, ABB

Если вы подключаетесь ко многим устройствам или подключаетесь по ненадежным, шумным, медленным или дорогостоящим каналам; наш сервер Modbus OPC SCADA Edition лучше подойдет вашим потребностям.

Если безопасность и надежность важны для вашей системы управления, тогда OPC-сервер для Modbus — это то, что вам нужно.

Презентации, сделанные MD&A, Shell Lubricant Solutions, ARNOLD Group и EthosEnergy Group для владельцев / операторов, участвующих в третьей и четвертой неделях виртуальной конференции STUG2020, приведены ниже.Вы можете получить доступ к записям и баллам PowerPoints на веб-сайте опытных пользователей.

Только для пользователей: доступ ко всем презентациям из STUG2020

MD&A: Использование характеристик турбины для улучшения стратегии технического обслуживания

Эта презентация Джеймса Дж. Миллера, PE, менеджера по обслуживанию производительности для MD&A, является ценным учебным пособием для персонала завода, участвующего в их первом отключении паровой турбины, и не менее ценна как напоминание для более опытных инженеров и техников.Сообщение Миллера: используйте результаты (1) недавних тестов производительности, проведенных с блоком в эксплуатации, и (2) аудитов парового тракта, проведенных на ранних стадиях отключения, чтобы сократить как стоимость простоя, так и продолжительность.

Миллер напомнил участникам, что снижение производительности является признаком ухудшающихся условий, которые отрицательно влияют на чистую прибыль предприятия. Отключение дает возможность использовать эту информацию для проведения ремонтов и обновлений, имеющих наибольшую экономическую ценность.

В своей презентации, доступной на веб-сайте опытных пользователей, докладчик рассказал об основах тестирования производительности и о том, как проводить важнейший аудит парового пути, с формулами, примерами расчетов, сравнением проверенных показателей производительности с справочные данные и др.

Лучшие методы тестирования производительности — например, проверка наличия перегрева не менее 25 ° F при расчете КПД турбины — включены в PowerPoint вместе со списком диагностических параметров или дополнительных тестов, которые можно использовать для дальнейшей характеристики источников потери, такие как эрозия твердыми частицами (SPE), утечка через корпус и клапан. Тепловое сканирование особенно полезно для определения мест утечки (рис. 1).

Примеры типичных источников потери производительности, выявленных во время аудита парового тракта, включают следующее:

Тематические исследования, определяющие причины потери производительности в турбине повторного нагрева на парогазовой установке, в турбине промежуточного нагрева для традиционной паровой установки и в промышленной конденсационной турбине с двойным отжимом, очень информативны.Тестирование производительности первого блока показало, что валовой выпуск снизился на 2,3%. Среди основных причин потерь были излишняя шероховатость поверхности, изношенная торцевая набивка, протертые полосы на наконечнике и утечки через пусковые вентиляционные отверстия и дренажные каналы HRSG.

Контрольный список информации для анализа при планировании капитального ремонта завершил презентацию.

Shell Lubricants: выбор смазочного материала не является универсальным

Выбор смазочного материала — одна из тех тем, о которых вы могли не задумываться годами, но при необходимости хорошо иметь такую справочную информацию под рукой — или всего в паре щелчков мышью на веб-сайте опытных пользователей.

Ключевые темы для обсуждения:

- Эволюция базового сырья (группы с I по V).
- Лак.
- Методы смягчения последствий для лаков, включая жидкости для доливки, фильтрующие устройства и жидкие растворы (полиалкиленгликоль, от газа к жидкости — смазочные материалы, изготовленные из природного газа).
- Полевой опыт.

Устранение лака с помощью полиалкиленгликоля (PAG) было главной темой презентации Shell Lubricant Solutions, которая включала обзор опыта с 2001 года на двух предприятиях, которые перешли на PAG для устранения проблем с сервоклапанами, вызванных лаком.С тех пор не было никаких отказов сервоприводов или отключений во время PAG.

Напомним, что напряжение, испытываемое турбинной смазкой, в значительной степени способствует старению нефтяного масла, вызывая окисление неполярной жидкости . Однако образующиеся побочные продукты разложения имеют полярность и и нерастворимы в базовом масле; они выходят из раствора в виде лака. Полиалкиленгликоль, напротив, представляет собой жидкость с полярностью и, хотя она тоже окисляется, побочные продукты разложения имеют полярность и бесконечно растворимы в базовом масле.Лак не производится.

ARNOLD Group: Усовершенствованный обогрев паровых турбин для повышения гибкости запуска
Пьер Ансманн открыл свою презентацию «Самая современная изоляция турбины в сочетании с высокоэффективной системой обогрева для повышения гибкости запуска», резюмировав свое ценностное предложение следующим образом:
Повышенная доступность на рынке.
Снижение начальных затрат.
Снижена термическая усталость и увеличено время ремонта критически важных компонентов.
Повышенная эксплуатационная гибкость.
Он рассмотрел альтернативные схемы систем обогрева, отказавшись от тех, которые объединяют контуры обогрева в изоляционные одеяла, устанавливают обогреватель на тонкий матрас под одеялом и используют обогревательный кабель с изоляцией из стекловолокна. По их словам, оптимальной системой для верхнего кожуха является нагреватель на перегородке из металлической сетки, для нижнего кожуха — постоянная установка нагревательного кабеля ниже линии разделения.
В системе ARNOLD используются взаимосвязанные высокоэффективные бланки, которые идеально прилегают к поверхности турбины (рис. 3). Высококачественные материалы и изготовление, а также длительная стойкость к высоким температурам позволяют компании гарантировать повторное использование своей системы изоляции в течение 15 отключений без снижения эффективности.
Десятки термопар, стратегически расположенных на турбине, обеспечивают надлежащий нагрев. Каждая из 18 или около того зон нагрева имеет т / к, установленные на нагревательных проводах, чтобы дважды проверить, правильно ли зона реагирует и при заданной температуре.Под каждой зоной нагрева на кожухе установлено несколько т / п для подтверждения равномерного нагрева турбины.
Ансманн сказал, что надлежащим образом обслуживаемая система изоляции ARNOLD может поддерживать вашу турбину в состоянии горячего пуска в течение как минимум четырех или пяти дней после остановки. Предварительный нагрев турбины не требуется перед запуском в течение этого периода времени, что снижает расход топлива при запуске и вспомогательную мощность.
Сочетание высококачественной изоляции и систем обогрева позволяет точно контролировать расширение от обсадной колонны к обсадной колонне и от ротора к обсадной колонне во время остановов.По словам Ансманна, цель, к которой должен стремиться оперативный персонал, — это однородное охлаждение для поддержания разницы температур между верхней и нижней оболочкой на уровне менее 100 ° F. Доступ к записи и слайдам здесь.
EthosEnergy Group: многочисленные обновления повышают надежность D11
Владельцы / операторы популярной паровой турбины D11 наверняка получат пользу от обзора этой богатой иллюстрациями презентации, состоящей из 50+ слайдов, с легким доступом к записи и бумажной копии в архивах опытных пользователей.Ведущие из EthosEnergy рассказывают о ремонте 40-дюйм. Лезвия L-0, а также усовершенствованные уплотнения Smart seals и сальниковая коробка N2, среди прочего. Исследуемая установка представляла собой комбинированный цикл 4 × 2, 1240 МВт. ХПК модернизированного агрегата — 2011 г .; первая капитальная проверка в 2020 году.
Два ряда подверженных повреждению лопастей L-0 были отремонтированы сваркой перед отключением для устранения чрезмерной эрозии передней кромки (рис. 4). Также были устранены трещины в корнях «ласточкин хвост». В презентации представлены подробные сведения, которые могут быть полезны любому, кто сталкивается с такими же проблемами.На фотографиях показаны основные этапы процесса, в том числе повторная установка лопаток в строке L-0.
Модернизация интеллектуального уплотнения была сделана для устранения вибрации ротора, вызванной трением уплотнения. Опытные пользователи знают, что ротор HP / IP очень гибкий и чувствителен к истиранию средней длины. Представлены подробные измерения износа набивки и наконечника-уплотнения (средний горизонтальный, верхний и нижний). Сильнее всего трется о нижнюю половину горизонтального стыка. Оратор отметил, что, хотя зазоры в нижней части обычно больше, износ значительный во всех местах.
Проиллюстрировано уплотнение, разработанное для улучшения уплотнений OEM во избежание истирания и износа во время пуска и останова за счет дополнительного зазора. Снижение вибрации при запуске — одно из преимуществ. Другой фактор — это увеличение выручки, которая, как говорят, превышает 17 миллионов долларов для типичного парохода мощностью 300 МВт за восьмилетний период эксплуатации.
No related posts.

Счетчик VALTEC универсальный крыльчатый 110 мм 1/2″ горизонтальный

Подробное описание

Технические характеристики

Счетчик VALTEC универсальный крыльчатый 110 мм 1/2″ горизонтальный

Подробное описание

Технические характеристики

Счетчик воды универсальный Valtec VLF-20U ДУ 20 мм L 105 мм со сгонами

Сопутствующие товары

Описание

Комплект поставки

Устройство счетчика воды Valtec

Принцип работы

Указания по монтажу

Документация

Технические характеристики

Цифровой позиционер Valtek Logix 1400

Delta Vana — Компания по управлению потоками

Торговая площадка промышленного оборудования — Магазин оборудования

Влияние выбранных параметров настройки на работу импульсных форсунок паровой фазы СУГ

Сервер Modbus OPC для устройств Modbus

Добавить комментарий Отменить ответ